§ XI.3, п. 2:

в средних пролетах н на средних опорах

М= (g+v)^/16=8QOa-2,22/l6=200Q Н-м;

в первом пролете и ва первой промежуточной опоре

675

Средине пролеты плиты окаймлены по всему контуру монолитно

связанными с ннмн балками, и под влиянием возникающих распоров

изгибающие моменты уменьшаются на 20%. если Л/7» 1/30. Прн

6/220 = 1/37 < 1/30 условие не соблюдается.

Характеристика прочности бетона и арматуры. Бетон тяжелый

класса В15; определяем по прнл. I прнзменную прочность Яь=

=8,5 МПа, прочность прн осевом растяженнн Rbt=0J5 МПа.

Коэффициент условий работы бетона у*2=°.90- Арматура — проволока

класса Вр-I диаметром 4 мм в сварной рулонной сетке, Я, = 370 МПа.

Подбор сечений продольной арматуры. В средних пролетах и

иа средних опорах ho = h—а = 6—1,2=4,8 см;

М 200 000

°~ Rbbtf ,90-0,85.100.4,83A00)" ' *

По табл. III.1 находим значение t]=0,93;

М 200000 а

Rs4h0 '~ 370-0,93.4,8 A00) ~ ' см '

принимаем 1004 Вр-I с Л,= 1,26 см2 (прнл. VI) н соответствующую

4Вр 1-100 n Q

рулонную сетку марки ^^ 2940-L-—¦ по сортаменту прнл.

4Вр 1-ЛЮ 20

VII (обозначение марки сетки см. § 1.2, п. 5).

В первом пролете и на первой промежуточной опоре Л0=4,4 см,

Ао = 350000/0,9-8,5.100-4,43 A00) =0,25; г) =0,85;

As = 350000/370.0,85.4,4 A00) = 2,55 см2.

Принимаем две сетки — основную и той же марки доборную с

общим числом 2004 Вр-I н Л»=2,52 см2.

Армирование плиты выполняется в соответствии с рис. XI.23, б.

17. Многопролетная второстепенная балка

Расчетный пролет и нагрузки. Расчетный пролет равен

расстоянию в свету между главными балками fo=6—0,25=5,75 м.

Расчетные нагрузки на 1 м длины второстепенной балкн:

Постоянная

от плиты н пола 2,470-2,4=5,9 кН/м

1,85 кН/м

от балкн сеченнем 0,2x0,34 (р=2500кг/м3),

1,

Y/1>, g=7,75 ^

с учетом коэффициента надежности по на- g=7,75.0,95=7,3 кН/м

значению здания Yn = 0,95

Временная с учетом Yn = 0,95 0=6-2,4-0,95=13,7 »

Полная нагрузка g-fo=7,3-fl3,7=21 »

Расчетные усилия. Изгибающие моменты определяем как

многопролетной балкн с учетом перераспределения усилий в

соответствии с § XI.3, п. 2. В первом пролете M=(g+v)ll/l\=2\X

Х5,752/П=63 кН-м. На первой промежуточной опоре M={g +

+ o)/q/14=21-5,752/14=49,5 кН-м. В средних пролетах и на средних

опорах М= (? + о)/716 = 43,5 кН-м.

676

Отрицательные моменты в средних пролетах определяются но

огибающей эпюре моментов (см. рис. XI.22); они зависят от

отношения временной нагрузки к постоянной v/g. В расчетном сеченни в

месте обрыва надопорной арматуры отрицательный момент при

vJg^.3 можно принять равным 40 % момента на первой

промежуточной опоре. Тогда отрицательный момент в среднем пролете Л1=

=0,4-43,5=17,4 кН-м. Поперечные силы: на крайней опоре Q =

= 0,4(g+o)/o=0,4-21 -5,75=48,2 кН; на первой промежуточной

опоре слева Q=0,6-21-5,75 = 72,2 кН; на первой промежуточной опоре

справа Q = 0,5-21 -5,75 = 60,5 кН.

Характеристика прочности бетона и арматуры. Бетон, как для

плиты класса В15. Арматура продольная класса А-Ш с Я»=365МПа,

поперечная — класса Вр-1 диаметром 5 мм с #SM=260 МПа.

Определение высоты сечеиия балки. Высоту сечения

подбираем по опорному моменту прн |=0,35, поскольку на опоре момент

определяем с учетом образования пластического шарнира. По табл.

III.1 прн |=0,35 находим Ло=О,289. На' опоре момент

отрицательный— полка ребра в растянутой зоне (см. рис. XVIII.12). Сеченне

работает как прямоугольное с шириной ребра 6=20 см. Вычисляем

= V 0,2

М 1 / 4 950000

= 34,5 см;

A0Rbb V 0,289-0,90-8,5-20 A00)

=34,5 + 3,5 = 38 см, принимаем Л=40 см, ft=20 см,

тогда Ло=40—3,5 = 36,5 см.

В пролетах сеченне тавровое — полка в сжатой зоне. Расчетная

ширина полки при /i'f//i = 6/40=0,15>0,l равна: //3=600/3=200 см.

Расчет прочности по сечениям, нормальным к продольной оси.

Сечение в первом пролете, М=63 кН-м.

А М 6300000 -0 023

° Rbb'fhl 0,90-8,5.200.36,55A00) ' '

По табл. III. 1 |=0,03; jc=g/io=O,O3-31,5= 1,1 см<6 см; нейтральная

ось проходит в сжатой полке, tj = 0,99;

_М 6300000 а

s~ Rshon ~ 365-36,5.0,99A00) ~ ' см '

принято 2018 А-Ш с Л, = 5,09 см2.

Сечение в среднем пролете, М=43,5 кН-м.

А, == 4 350 000/365-36,5-0,99 A00) = 3,3 см2;

принято 2016 А-Ш с Л„ = 4,02 см2.

На отрицательный момент М=17,4 кН-м сеченне работает как

прямоугольное

_ М 1740 000

°~ Rbbh\ ~ 0,90-8,5-20-36,5? A00) ~ ' '

по табл. II 1.1 г] = 0,95;

As= 1740000/365-36,5-0,95 A00) = 1,38 см2;

принято 2010 А-Ш с А, = 1,57 см2.

677

Сечение на первой промежуточной опоре, М=49? кН-м. Сечение!

работает как прямоугольное 1

Ло = 4 950000/0,9.8,5.20-36,52 = 0,26; 4=0,85; I

As = 4950000/365.36,5.0,85 A00) =4,3 см3; |

принято 601ОА-Шс/4«=4,71 см1—две гнутые сетки по 3010 А-Ш|

в каждой. ¦» Ч

Сечение на средних опорах, M=4ZJ& кН-м.

Ла = 4 350 000/0,9-8,5-20-36,5*A00)=0,23; г) = 0,87{

As = 4350000/365.36,5-0,87A00) = 3,75 см;

принято 5010 А-Ш с А,=3,92 см2.

Расчет прочности второстепенной балки по сечениям, наклонным,

к продольной оси. На первой промежуточной опоре слева

Q=72,2 кН. Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на

продольную ось с по формулам гл. III. Влияние свесов сжатой

полки

Вычисляем

В = фЬ2A + <pt)Rbtbhl = 2A +0,11H,75 -20-36,5s A00) = 44Х

Н-см, здесь <р„=0.

В расчетном наклонном сеченни Qb=Qaw=QI2, отсюда

с = B/0.5Q = 44-105/0,5-72200 = 122 см > 2ft0 = 2-36,5 = 73 см;

принимаем с=73 см. Тогда Q=B/c=46-105/73=6,3-104 Я=63 кН;

Q»»=Q—Qb=72,2—63=9,2 кН; ^,«,=Q.«,/c=9200/73=126 Н/см.

Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия

сварки с продольными стержнями «f=18 мм и принимаем daw=b ми

класса Вр-I (прнл. IX), /?,„=260 МПа (с учетом ун н у»г). Число^

каркасов два, Лаю=2-0,196=0,392 см».

Шаг поперечных стержней 5=/?.»Л,ю/^,м=260-0,392A00)/126=

= 80 см; по конструктивным условиям s=A/2=40/2=20 см, но ие

более 15 см. Для всех приопорных участков промежуточных н

крайней опор балкн принят шаг s = 15 см. В средней части пролета

«г/2 шаг s= C/4)А= C/4L0=30 см.

Проверка по сжатой полосе между наклонными трещинами:

ц=Л„„/6« = 0,392/20-15=0,0013; v=?,/?6= 170000/23 000=7,4; цы**

= l + 5v/u= 1 + 5-7,4-0,0013=1,05; фй = 1—0,01Дь= 1—0,01 -0,90-8,5 =>

=0,92. Условие Q=72 000 tf<0,3<p«,i<pM/?b&ft=0,3-1,05-0,92-0.85Х

Х8,5 • 20 • 36,5 A00) = 150 000 Я удовлетворяется.

Армирование второстепенной балки выполняется в соответствии

с рис. XI.24,