- •Губин сергей львович
- •Глава 1. Анализ современного состояния обогащения железных руд.
- •1.1. Ресурсная база и технология обогащения
- •1.2. Методы повышения качества железорудных концентратов
- •1.3. Катионные собиратели для флотации железных руд
- •1.4. Машины для флотации железных руд и концентратов
- •.Глава 2 исследование физико-химичсеских характеристик и механизма катионной флотации
- •2.1. Состояние катионных реагентов в водном растворе
- •2.3. Флотация магнетита
- •Глава 3. Исследование кинетики флотации магнетитового концентрата
- •3.1. Исследование вещественного состава магнетитовых концентратов
- •1 23456789 10 11 Время флотации, мин
- •23456789 10 11 Время флотации, мин
- •159,94 65,72 159,85Флотигам 90г/т 1
- •70,19 60,6 64,64Флотигам 20г/т 1
- •82,14 70,3/2,59 87,76 7,61 64,4 7,45Флотигам 40г/т I
- •289,19 49,4 217,11 119,31 67,8/5,26 122,94Лилофлот мд 20296 40г/т-1 1
- •3.4. Флотация собирателем мпа-13
- •3.5. Флотация собирателем Диамин
- •4 5 6 7 Время флотации, мин
- •134,06 65,01 113,4565,8/7,73 Уд. Поверхность-1927 г/см3 100,00
- •Основная обратной катионной флотации 4
- •Контр.Пен.Осн.Фл.З
- •Глава 4. Определение оптимальных параметров колонной флотации
- •4.1. Особенности конструкции колонны для обратной флотации
- •IV, те те тавд )Гк ггдг.
- •4.4. Несущая способность
- •0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 Несушая способность. Т/м2/ч
- •4.5. Приведенная скорость «смещения»
- •-0.05 0.00 0.05 0.10 0.15 Скооость смешения, см/с
- •124 6 8 10 Содержание Si02,%
- •4.6. Критерии проектирования флотационных колонн
- •Глава 5. Обоснование технологических режимов и схем колонной флотации
- •Расход собирателя мпа-13
- •5.2. Определение оптимальных параметров основной колонной флотации
- •5.2.1. Влияние расхода воздуха и промывной воды
- •Примечание: дозировка реагентов производилась вручную, кроме *)
- •5.2.2. Влияние производительности и плотности питания
- •5.2.3. Влияние качества исходного концентрата
- •5.3. Определение параметров перечистной и контрольной флотации
- •5.4. Исследование продуктов обогащения
- •Анализ состава сточных вод флотационного обогащения
- •5. 5. Технологический регламент на проектирование колонной флотации
- •Низкокремнеземистый концентрат
- •Заключение
6151х+13,11 у
= -1,2661х + 10,359 у = -1,3364х + 11,3541 23456789 10 11 Время флотации, мин
-30%
■35%
■ *— 40%
Линейный (30%) - —Линейный (35%) - - Линейный (40%)
Рис. 12 Зависимость извлечения пенного продукта от времени флотации и массовой доли твердого в исходном питании с реагентом Флодигам ЕДА при расходе 90 г/
т
Рис. 13. Зависимость скорости флотации пенного продукта от времени при расходе реагента Флодигам ЕДА 80 г/т (а) и 90 г/т (б)
Зависимость извлечения пенных продуктов от времени проведения обратной катионной флотации с реагентом Флотигам ЕДА при расходах 80, 90 г/т и массовой доли твердого в исходном питании 30, 35 и 40% можно представить следующими уравнениями:
при 30% твердого у = -1,1612х+10,243,
у = -1,6151 х+13,11; при 35% твердого у = -1,2287х+9,9187,
у = -1,2661х+10,359 при 40% твердого у = -1,2478х+10,521
у = -1,3364х+11,354
При расходах реагента 80, 90 г/т и массовой доли твердого в исходном питании 30, 35, 40% произведен расчет скорости флотации. Для расчета использовалась формула, которая характеризует скорости процессов с точки зрения производительности флотомашины (г/мин).
36
о
—♦—30%
—А—35%
—
»--40%23456789 10 11 Время флотации, мин
.
Таблица
11.
Скорость флотации при различных
расходах реагента Флотигам ЕДА и
массовой доли твердого в исходном
питании |
Расход реагента, г/т | ||||||
80 |
90 | ||||||
массовая доля твердого, % | |||||||
30 |
35 |
40 |
30 |
35 |
40 | ||
1 |
22,11 |
27,80 |
30,85 |
30,26 |
25,49 |
29,72 | |
2 |
21,77 |
26,12 |
29,81 |
34,19 |
25,06 |
32,39 | |
3 |
18,10 |
20,93 |
26,71 |
25,71 |
22,22 |
29,01 | |
4 |
14,76 |
17,14 |
22,95 |
21,77 |
18,44 |
24,90 | |
5 |
12,51 |
14,21 |
19,62 |
18,39 |
15,31 |
21,36 | |
6 |
10,82 |
12,15 |
16,96 |
15,54 |
13,321 |
18,44 | |
7 |
8,70 |
10,54 |
14,78 |
13,21 |
11,32 |
16,21 | |
8 |
8,40 |
9,28 |
13,07 |
11,41 |
9,98 |
14,33 | |
9 |
7,10 |
8,29 |
11,71 |
9,94 |
8,93 |
12,83 | |
10 |
6,70 |
7,50 |
10,61 |
8,09 |
8,05 |
11,61 |
Для проведения исследований в качестве базовой была принята технологическая схема, включающая основную флотацию (4'), перечистку камерного продукта основной флотации (3') и контрольную флотацию пенного продукта основной флотации (3'). Камерный продукт контрольной флотации возвращается в голову основной, а пенный продукт перечистной флотации - в голову контрольной флотации.
Результаты флотации по рекомендуемой схеме представлены в таблице 12.
Таблица
12.
- Результаты основной, перечистной
и контрольной обратных катионных
флотаций исходного концентрата |
|
Технологические показатели, % |
рН пульпы | ||||
Наименование продуктов |
выход |
массовая доля |
извлече |
| |||
|
Р^общ. |
БЮ2 |
ние |
| |||
1 |
Исходный концентрат |
100,00 |
65,8 |
7,68 |
100,00 |
| |
2 2.1 2.2 |
Основная флотация Камерный основной флотации(в оборот) Пенный основной флотации (в оборот) |
81,45 63,52 |
69,8 60,6 |
3,02 |
86,40 58,50 |
9,70 | |
3 |
Перечистка камерной основной флотации Камерный перечистной флотации Пенный перечистной (в оборот) |
81,45 74,43 7,02 |
69,8 70,3 64,5 |
3,02 2,59 |
86,40 79,52 6,88 |
8,69 | |
4 |
Контрольная флотация пенного основной и перечистной флотаций Камерный контр, флот, (в оборот) Пенный контрольной флотации |
70,54 44,97 25,57 |
60,99 65,7 52,7 |
|
65,38 44,97 20,48 |
8,69 |
В процессе исследований по базовой схеме флотации из концентрата с массовой долей общего железа 65,8% и кремнезема 7,68% выделен низкокремнеземистый концентрат с массовой долей общего железа 70,3% и кремнезема 2,59% при выходе 74,43% и извлечении 79,52%; пенный продукт контрольной флотации с массовой долей общего железа 52,7% при выходе 25,57% и извлечении 20,48%. Основная флотация проводилась при рН=9,70, а перечистная и контрольная флотации при рН=8,69.
Исходный концентрат, камерный продукт перечистной и пенный контрольной флотаций подвергались ситовому анализу с определением массовой доли общего железа и кремнезема за исключением пенного контрольной флотации в котором определяли только массовую долю общего железа (табл. 13)
Удельная поверхность исходного концентрата составила 1927 г/см ,
•7
суперконцентрата - 1211 г/см .
Таблица 13 Распределение железа общего и кремнезема по классам крупности исходного концентрата проба №1 Показатели, % |
Классы крупности, мкм |
Итого | ||||||
+74 |
-74+50 |
-50+40 |
-40 | |||||
Выход |
0,7 |
1,7 |
3,6 |
94,0 |
100,0 | |||
Массовая доля |
FCooni |
28,5 |
35,1 |
47,8 |
67,3 |
65,8 | ||
Si02 |
87,6 |
40,8 |
28,10 |
5,64 |
7,62 | |||
Извлечение |
0,3 |
0,9 |
2,6 |
96,2 |
100,0 | |||
Классы крупности, мкм |
Выход, % | |||||||
-40 +28 |
55,0 | |||||||
-28 +20 |
21,0 | |||||||
-20 +14 |
7,7 | |||||||
-14+10 |
3,3 | |||||||
- 10 +7 |
4,3 | |||||||
-7 +5 |
1,4 | |||||||
-5 +3 |
0,9 | |||||||
-3 +2 |
0,3 | |||||||
-2 +1 |
0,2 | |||||||
-1 +0 |
0,1 | |||||||
Итого |
94,2 |
При исследованиях технологии флотации по рекомендуемой базовой схеме с использованием реагента Флотигам ЕДА при расходе 150 г/т был получен низкокремнеземистый концентрат с содержанием общего железа 69,9%, в котором содержание вредных примесей Si02 и А120з уменьшилось с 7,83% до 2,55% и 0,06% до 0,03% соответственно. Увеличение содержания CaO, MgO и п.п.п. не обнаружено.
Распределение минералов в исходном концентрате, камерном продукте перечистной и пенном контрольной флотации приведено в таблице 14.
Таблица
14.
Распределение минералов в исходном
концентрате, продукте перечистной
и пенной контрольной флотации |
Технологические показатели, % |
Содержание в классе крупности, % | ||||||||||
выхо д |
массовая доля |
свобод, рудных зерен |
сростки с содержанием рудного |
свободн. нерудные зерна |
коэф. расх. ФОК | |||||||
Р^обш. |
БЮ2 |
50-90 |
50-25 |
25-5 |
РУД- |
неруд | ||||||
Исх. концентрат |
100,0 |
65,8 |
7,68 |
85,8 |
4,0 (2,9) |
2,4 (0,9) |
1,9 (0,3) |
5,9 |
95,4 |
58,4 | ||
Камерн. продукт пер. флотации |
74,43 |
70,3 |
2,59 |
95,4 |
1,7 (1,2) |
0,6 (0,2) |
0,2 (0,03) |
2,1 |
98,6 |
65,2 | ||
Пенный продукт контр, флотации |
25,57 |
52,7 |
22,50 (расч) |
46,6 |
15,2 (11,0) |
8,1 (3,0) |
5,1 (0,08) |
25,0 |
75,9 |
64,8 |
Анализ результатов исследований вещественного состава продуктов флотации показал следующее.
Исходный концентрат представлен зернами магнетита ксеноморфного облика, размер зерен в основном 10-20 мкм, реже - 30 мкм, мелких (1-5 мкм) ~30%. Нерудные зерна представлены зернами, основное количество которых составляет приблизительно около 80% от всей массы нерудных минералов. Размер зерен кварца различен от 1-5 мкм до 30-40 и даже 50 мкм, т.е. зерна кварца значительно крупнее рудных. Другие нерудные минералы представлены эгирином (15%) и зеленой слюдкой (~5%).
Камерный продукт перечистной операции представлен в основном зернами чистого магнетита изометричной формы, без сростков, примерно одного размера от 20 до 50 мкм. Практически нет рудной мелочи, которая перешла в пенный продукт. Из примеси характерен в основном эгирин (~3- 3,5%) составляющий в пересчете на БЮг примерно ~2,5%. Кварца практически нет. Это свидетельствует, что этот реагент хорошо флотирует кварц и не достаточно эффективно воздействует на эгирин. В камерном продукте практически нет зеленой слюдки, редко все же встречаются ее крупные зерна.
Пенный продукт представлен главным образом зернами рудных минералов, размером 1-6 мкм. Характерно наличие значительного количества рудных сростков (до 50-60%) от всей массы пробы.
Состав нерудной фазы представлен: кварцем (преобладает), эгирином, зеленой слюдой. Нерудных зерен и их сростков довольно много, приблизительно 30% от всей массы пробы. Представлены они как крупными зернами (50-60 мкм), так и пылевидными частицами.
Исследования по флотации с реагентом Флотигам ЕДА проводились в искусственно-замкнутом цикле по технологической схеме, включающей основную, перечистную и контрольную операции флотации. В связи с тем, что при исследованиях по базовой технологической схеме наблюдалось снижение массовой доли общего железа в пенном продукте контрольной флотации, были предложены и исследованы еще два варианта схемы.
Первая предлагаемая технологическая схема отличалась от базовой, проведением второй контрольной флотации пенного продукта. Расход реагента, время флотации и полученные при этом технологические показатели приведены на рисунке 13.
По второму варианту схемы была исключена перечистка камерного продукта основной флотации, т.к. получен продукт с массовой долей общего железа 69,8%, оксида кремния 3,02%, а все остальное оставлено без изменения.
В таблице 15 представлены основные технологические показатели, полученные при отработке всех трех вариантов схем.
Таблица
15.
Результаты полученных технологических
показателей конечных продуктов |
Общий расход реагента, г/т |
Технологические показатели, % | ||||||||||
камерный продукт |
пенный продукт | |||||||||||
выход |
массовая доля |
извлече ние |
выход |
масс, доля Р^общ. |
извлечени е | |||||||
|
БЮ2 | |||||||||||
1 4,1 |
150 |
74,43 |
70,3 |
2,59 |
79,52 |
25,57 |
52,7 |
20,48 | ||||
2 4,5 |
190 |
82,14 |
70,3 |
2,59 |
87,76 |
17,86 |
45,1 |
12,24 | ||||
3 4,6 |
170 |
83,81 |
69,8 |
3,02 |
88,91 |
16,19 |
45,1 |
11,10 |
Исходный концентрат (проба 1)
100,00
65,8/7,68
100,00