- •Губин сергей львович
- •Глава 1. Анализ современного состояния обогащения железных руд.
- •1.1. Ресурсная база и технология обогащения
- •1.2. Методы повышения качества железорудных концентратов
- •1.3. Катионные собиратели для флотации железных руд
- •1.4. Машины для флотации железных руд и концентратов
- •.Глава 2 исследование физико-химичсеских характеристик и механизма катионной флотации
- •2.1. Состояние катионных реагентов в водном растворе
- •2.3. Флотация магнетита
- •Глава 3. Исследование кинетики флотации магнетитового концентрата
- •3.1. Исследование вещественного состава магнетитовых концентратов
- •1 23456789 10 11 Время флотации, мин
- •23456789 10 11 Время флотации, мин
- •159,94 65,72 159,85Флотигам 90г/т 1
- •70,19 60,6 64,64Флотигам 20г/т 1
- •82,14 70,3/2,59 87,76 7,61 64,4 7,45Флотигам 40г/т I
- •289,19 49,4 217,11 119,31 67,8/5,26 122,94Лилофлот мд 20296 40г/т-1 1
- •3.4. Флотация собирателем мпа-13
- •3.5. Флотация собирателем Диамин
- •4 5 6 7 Время флотации, мин
- •134,06 65,01 113,4565,8/7,73 Уд. Поверхность-1927 г/см3 100,00
- •Основная обратной катионной флотации 4
- •Контр.Пен.Осн.Фл.З
- •Глава 4. Определение оптимальных параметров колонной флотации
- •4.1. Особенности конструкции колонны для обратной флотации
- •IV, те те тавд )Гк ггдг.
- •4.4. Несущая способность
- •0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 Несушая способность. Т/м2/ч
- •4.5. Приведенная скорость «смещения»
- •-0.05 0.00 0.05 0.10 0.15 Скооость смешения, см/с
- •124 6 8 10 Содержание Si02,%
- •4.6. Критерии проектирования флотационных колонн
- •Глава 5. Обоснование технологических режимов и схем колонной флотации
- •Расход собирателя мпа-13
- •5.2. Определение оптимальных параметров основной колонной флотации
- •5.2.1. Влияние расхода воздуха и промывной воды
- •Примечание: дозировка реагентов производилась вручную, кроме *)
- •5.2.2. Влияние производительности и плотности питания
- •5.2.3. Влияние качества исходного концентрата
- •5.3. Определение параметров перечистной и контрольной флотации
- •5.4. Исследование продуктов обогащения
- •Анализ состава сточных вод флотационного обогащения
- •5. 5. Технологический регламент на проектирование колонной флотации
- •Низкокремнеземистый концентрат
- •Заключение
289,19 49,4 217,11 119,31 67,8/5,26 122,94Лилофлот мд 20296 40г/т-1 1
Лилофлот МД 20296 Юг/т-Г
Перечистка камерная осн. З1
86,77
32,54
62,2
30,76
и
92,18
Камерный переч.флот.
13,23 38,9 7,82
Пенный продукт контр, флот
308,50 51,2 240,05
Обозначения У,%
%
Контр.пен.осн.фл.З1
%
Рис.16. Технологическая схема получения низкокремнеземистого концентрата с реагентом Лилофлот МД 20296 при суммарном расходе 90 г/т (40+40+10)
3.4. Флотация собирателем мпа-13
Для проведения исследований по изучению флотационных свойств МПА-13 была использована та же исходная проба концентрата, что и для испытаний реагентов фирм Clariant (Германия), Akzo Nobel (Швеция) и ТОМАН (США).
Флотация осуществлялась во флотомашине с объемом камеры 0,75 л. на технической оборотной воде с хвостохранилища ОАО «Михайловский ГОК» при рН=8,71+9,01. Реагент подавался в камеру флотомашины в виде 1% эмульсии, температура пульпы изменялась в пределах 18-20°С.
При плотности исходного питания 35% твердого в камере проведены опыты по кинетике обратной катионной флотации на расходах 30, 40, 50, 60, 70, 80, 90 г/т при скорости вращения импеллера - 1740 об/мин. Результаты приведены в таблице 21.
Оптимум флотации получен при расходе Моноамина 90 г/т и рН=8,71. После 5 минут обратной катионной флотации выделен камерный продукт с массовой долей общего железа 69,60% при выходе 70,30% и извлечением 74,13%, а при 10 минутах флотации камерный продукт с массовой долей общего железа 69,69% и кремнезема 3,22% при выходе 68,48% и извлечении 72,31%, при этом доля общего железа в пенном продукте составила 57,49% при выходе 29,70% и извлечении 25,87%), а при 10 минутах флотации массовая доля общего железа увеличилась на 0,49% при возросшем выходе на 1,82% и извлечении на 1,82%. Оптимальное время флотации должно быть не более 5 минут.
На рисунке 17 построены кривые зависимости массовой доли общего железа пенного продукта от времени флотации и на них наложены линии трэнда, а на рисунке 18 - зависимость выхода, извлечения пенного продукта от времени флотации.
Таблица
21 Кинетика обратной катионной
флотации исходного концентрата при
различной концентрации собирателя
МПА-13 при плотности пульпы 35% твердого
и скорости вращения импеллера -1740
об/мин. |
Пенный Камерный |
Исходный | ||||||||
технологические показатели, % | ||||||||||
выход |
массовая доля Ре |
извлече ние |
выход |
массовая доля |
извлеч ение |
выход |
масс, доля Ре/БЮг | |||
Ре |
БЮг | |||||||||
30 г/т | ||||||||||
1 |
4,46 |
47,4 |
3,20 |
95,54 |
66,87 |
|
96,80 |
|
| |
2 |
1,99 |
51,4 |
1,55 |
93,55 |
67,20 |
|
95,25 |
|
| |
3 |
0,79 |
54,4 |
0,65 |
92,76 |
67,31 |
|
94,60 |
|
| |
4 |
0,55 |
57,2 |
0,48 |
92,21 |
67,37 |
|
94,12 |
|
| |
5 |
0,38 |
58,8 |
0,34 |
91,83 |
67,40 |
|
93,78 |
|
| |
6 |
0,41 |
60,4 |
0,37 |
91,42 |
67,44 |
|
93,41 |
|
| |
7 |
0,37 |
61,5 |
0,35 |
91,05 |
67,46 |
|
93,06 |
|
| |
8 |
0,35 |
62,2 |
0,33 |
90,70 |
67,48 |
|
92,73 |
|
| |
9 |
0,17 |
62,4 |
0,16 |
90,53 |
67,49 |
|
92,57 |
|
| |
10 |
0,27 |
62,4 |
0,26 |
90,26 |
67,50 |
6,03 |
92,31 |
|
| |
Суммарно |
9,74 |
52,11 |
7,69 |
90,26 |
67,50 |
6,03 |
92,31 |
100,0 |
66,0/7,68 | |
40 г/т | ||||||||||
1 |
4,19 |
46,7 |
2,96 |
95,81 |
66,85 |
|
97,04 |
|
| |
2 |
3,24 |
51,2 |
2,51 |
92,57 |
67,40 |
|
94,53 |
|
| |
3 |
1,56 |
56,0 |
1,32 |
91,01 |
67,59 |
|
93,21 |
|
| |
4 |
0,72 |
58,4 |
0,64 |
90,29 |
67,67 |
|
92,57 |
|
| |
5 |
0,43 |
59,9 |
0,39 |
86,86 |
67,70 |
|
92,18 |
|
| |
6 |
0,32 |
60,7 |
0,29 |
89,54 |
67,73 |
|
91,89 |
|
| |
7 |
0,22 |
61,6 |
0,21 |
89,32 |
67,74 |
|
91,68 |
|
| |
8 |
0,19 |
62,5 |
0,18 |
89,13 |
67,75 |
|
91,50 |
|
| |
9 |
0,17 |
63,2 |
0,16 |
88,96 |
67,77 |
|
91,34 |
|
| |
10 |
0,25 |
63,6 |
0,24 |
88,71 |
67,78 |
5,38 |
91,10 |
|
| |
Суммарно |
11,29 |
52,03 |
8,90 |
88,71 |
67,78 |
5,38 |
91,10 |
100,0 |
66,0/7,68 | |
50 г/т | ||||||||||
1 |
4,82 |
48,00 |
3,51 |
95,18 |
66,91 |
|
96,49 |
|
| |
2 |
4,32 |
51,70 |
3,38 |
90,86 |
67,63 |
|
93,11 |
|
| |
3 |
2,77 |
54,00 |
2,27 |
88,09 |
68,06 |
|
90,84 |
|
| |
4 |
1,07 |
55,60 |
0,90 |
87,02 |
68,21 |
|
89,94 |
|
| |
5 |
0,51 |
56,3 |
0,43 |
86,51 |
68,29 |
|
89,51 |
|
| |
6 |
0,30 |
57,4 |
0,26 |
86,21 |
68,22 |
|
89,25 |
|
| |
7 |
0,17 |
58,4 |
0,15 |
86,04 |
68,35 |
|
89,10 |
|
| |
8 |
0,10 |
58,7 |
0,09 |
85,94 |
68,36 |
|
89,01 |
|
| |
9 |
0,07 |
58,4 |
0,06 |
85,87 |
68,37 |
|
88,95 |
|
| |
10 |
0,04 |
58,4 |
0,04 |
85,83 |
68,37 |
4,82 |
88,91 |
|
| |
Суммарно |
14,17 |
51,65 |
11,09 |
85,83 |
68,37 |
4,82 |
88,91 |
100,0 |
66,0/7,68 | |
бОг/т | ||||||||||
1 |
9,78 |
51,00 |
7,58 |
90,22 |
67,61 |
|
92,42 |
|
| |
2 |
5,67 |
55,50 |
4,77 |
84,55 |
68,42 |
|
87,65 |
|
| |
3 |
2,31 |
58,00 |
2,03 |
82,24 |
68,71 |
|
85,62 |
|
| |
4 |
0,99 |
59,2 |
0,89 |
81,25 |
68,83 |
|
84,73 |
|
| |
5 |
0,68 |
61,10 |
0,63 |
80,57 |
68,89 |
|
84,10 |
|
| |
6 |
0,53 |
63,00 |
0,51 |
80,04 |
68,93 |
|
83,59 |
|
| |
7 |
0,21 |
63,50 |
0,20 |
79,83 |
68,94 |
|
83,39 |
|
| |
8 |
0,16 |
63,60 |
0,15 |
79,67 |
68,96 |
|
83,24 |
|
| |
9 |
0,14 |
64,30 |
0,14 |
79,53 |
68,96 |
|
83,10 |
|
| |
10 |
0,12 |
64,40 |
0,12 |
79,41 |
68,97 |
4,22 |
82,98 |
|
| |
Суммарно |
20,59 |
54,56 |
17,02 |
79,41 |
68,97 |
4,22 |
82,98 |
100,0 |
66,0/7,68 |
Продолжение таблицы 21
Время флотации, мин |
Пенный |
Камерный |
Исходный | |||||||
технологические показатели, % | ||||||||||
выход |
массовая доля Ре |
извлече ние |
выход |
массовая доля |
извлеч ение |
выход |
масс, доля Ре/вКЬ | |||
Ре |
БЮг | |||||||||
70 г/т | ||||||||||
1 |
9,97 |
51,6 |
7,79 |
90,03 |
67,60 |
|
92,21 |
|
| |
2 |
8,09 |
57,3 |
7,02 |
81,94 |
68,62 |
|
85,19 |
|
| |
3 |
3,65 |
59,7 |
3,30 |
78,29 |
69,03 |
|
81,89 |
|
| |
4 |
1,51 |
61,3 |
1,40 |
76,78 |
69,19 |
|
80,49 |
|
| |
5 |
0,83 |
63,3 |
0,80 |
75,95 |
69,25 |
|
79,69 |
|
| |
6 |
0,39 |
64,0 |
0,38 |
75,56 |
69,28 |
|
79,31 |
|
| |
7 |
0,29 |
65,3 |
0,29 |
75,27 |
69,29 |
|
79,02 |
|
| |
8 |
0,20 |
65,3 |
0,20 |
75,07 |
69,30 |
|
78,82 |
|
| |
9 |
0,16 |
66,1 |
0,16 |
74,91 |
69,30 |
|
78,66 |
|
| |
10 |
0,12 |
65,9 |
0,12 |
74,79 |
69,31 |
3,44 |
78,54 |
|
| |
Суммарно |
25,21 |
56,18 |
21,46 |
74,79 |
69,31 |
3,44 |
78,54 |
100,0 |
66,0/7,68 | |
80 г/т | ||||||||||
1 |
12,38 |
52,8 |
9,90 |
87,62 |
67,87 |
|
90,10 |
|
| |
2 |
6,86 |
58,1 |
6,04 |
80,76 |
68,70 |
|
84,06 |
|
| |
3 |
3,72 |
60,1 |
3,39 |
77,04 |
69,11 |
|
80,67 |
|
| |
4 |
1,39 |
61,0 |
1,28 |
75,65 |
69,26 |
|
79,39 |
|
| |
5 |
0,75 |
62,3 |
0,71 |
74,90 |
69,33 |
|
78,68 |
|
| |
6 |
0,43 |
63,8 |
0,42 |
74,47 |
69,36 |
|
78,26 |
|
| |
7 |
0,30 |
64,1 |
0,29 |
74,17 |
69,38 |
|
77,97 |
|
| |
8 |
0,21 |
65,0 |
0,21 |
73,96 |
69,39 |
|
77,76 |
|
| |
9 |
0,13 |
65,3 |
0,13 |
73,83 |
69,40 |
|
77,63 |
|
| |
10 |
0,10 |
65,3 |
0,10 |
73,73 |
69,40 |
3,36 |
77,53 |
|
| |
Суммарно |
26,27 |
56,45 |
22,47 |
73,73 |
69,40 |
3,36 |
77,53 |
100,0 |
66,0/7,68 | |
90 г/т | ||||||||||
1 |
10,5 |
52,9 |
8,41 |
89,50 |
67,54 |
|
91,59 |
|
| |
2 |
10,05 |
58,2 |
8,86 |
79,45 |
68,72 |
|
82,73 |
|
| |
3 |
5,23 |
61,3 |
4,86 |
74,22 |
69,25 |
|
77,87 |
|
| |
4 |
2,59 |
62,7 |
2,46 |
71,63 |
69,48 |
|
75,41 |
|
| |
5 |
1,33 |
63,7 |
1,28 |
70,30 |
69,60 |
|
74,13 |
|
| |
6 |
0,69 |
65,1 |
0,68 |
69,61 |
69,64 |
|
73,45 |
|
| |
7 |
0,29 |
65,9 |
0,29 |
69,32 |
69,66 |
|
73,16 |
|
| |
8 |
0,33 |
66,6 |
0,33 |
68,99 |
69,67 |
|
72,83 |
|
| |
9 |
0,19 |
66,9 |
0,19 |
68,80 |
69,68 |
|
72,64 |
|
| |
10 |
0,32 |
67,4 |
0,33 |
68,48 |
69,69 |
3,22 |
72,31 |
|
| |
Суммарно |
31,52 |
57,98 |
27,69 |
68,48 |
69,69 |
3,22 |
72,31 |
100,0 |
66,0/7,68 |
На рисунке 19 показан график зависимости суммарного извлечения пенного продукта от времени флотации при различных расходах реагента МПА-13 от 30 г/т ^ 90 г/т. По кривым флотации одного и того же концентрата Ре0бЩ = 66% можно дать качественную оценку течения процесса при разных расходах реагента.у = 1.2012Х + 55,173(80 г/г)
40 г/г - 50 г/г -60 г/г
70 г/г -80 г/г -90 г/г
у
= 1,6091х + 48,96(30г/г)у = 1.6909* ♦ 49,08(40 г/г) у =
1,0515х ♦ 49,907(50 г/г)у = 1.3636Х ♦ 52.86(60 г/г) у =
1,3836х ♦ 54,34(70 г/г)
4 5 6
Время
флотации, мин.
у
= 1,3873х + 55,44(90 г/г) ♦ 30 г/г
)
Рис. 17. Зависимость массовой доли железа пенного продукта от времени флотации при различном расходе реагента МПА-13
-4 50 г/т(изв)
-□ 60 г/т(изв)
-А 70г/т(изв)
-К 80 г/т(изв)
бремя
флотации, мин. 7 6 5
Время
флотации, мин.
• • -
30 г/т(вых)
-
М-
- 40г/т(вых) ^/10 — * — 50 г/т(вых)
-
д — 60 г/т(вых) 8
- - X - - 70 г/т(вых)
^
.... « -•- 80г/т(вых) { — » — 90 Г/Т(8ЫХ)
с
{
♦ 40 Г/Т(И38)
)
Рис. 18. Зависимость выхода и извлечения пенного продукта от времени флотации при различном расходе реагента МПА-13
Время
флотации, мин.
—
Расход
реагента 30 г/г """О —
40 г/т
41 60
г/г Ж 70 г/г
90
г/г
-50
г/г -80 г/г
Рис.
19. Зависимость суммарного извлечения
пенного продукта от времени флотации
при различных расходах реагента МПА-13
Рис. 20. Зависимость скорости флотации пенного продукта при различных расходах реагента МПА-13Определение скорости флотации необходимо для оценки технологического процесса флотации с реагентом МПА-13 при различных расходах, а так же для сравнения полученных результатов с другими исследуемыми реагентами. На рис. 20 представлен график зависимости скорости флотации пенного продукта от времени флотации при различных расходах реагентов.
При отработке схем обратной катионной флотации, с использованием операций основной, перечистной камерного и контрольной пенного продукта основной флотации, рекомендуется расход 80, 90 г/т при времени флотации 3-4 мин., но этот выбор требует индивидуального подхода. В таблице 22 показаны технологические показатели при рекомендуемых расходах и времени флотации.
Таблица 22. Сравнительные технологические показатели основной флотации с реагентом МПА-13 № п/п |
Наименование |
Расход реагента, г/т |
Д | ||||||
80 90 | |||||||||
время основной флотации, мин |
80 |
90 | |||||||
3 |
4 |
3 |
4 | ||||||
1 |
Скорость флотации, г/мин |
15,31 |
12,24 |
17,53 |
14,60 |
|
3'+2,22 44-2,36 | ||
2 |
Выход камерного продукта, % |
77,04 |
75,65 |
74,22 |
71,63 |
3'+2,82 44-4,02 |
| ||
3 |
Массовая доля общего железа, %: Камерный Пенный |
69,11 55,56 |
69,26 55,86 |
69,25 56,65 |
69,48 57,21 |
|
3'+0,14 44-0,22 34-1,09 4'+1,35 | ||
4 |
Извлечение камерного продукта |
80,67 |
79,39 |
77,87 |
75,41 |
3'+2,8 44-3,98 |
|
Отработку схем с реагентом МПА-13 проводили в искусственно- замкнутом цикле на исходной пробе концентрата с массовой долей общего железа 65,8% и 66,0% и кремнезема 7,73% и 7,62% соответственно, на оборотной воде с хвостохранилища Михайловского ГОКа при рН 9,25+9,38, температуре пульпы 19°С - 21°С, скорости вращения импеллера при флотации 1740 об/мин, расходе воздуха 0,4 м3/г.
По базовой технологической схеме флотации с реагентом МПА-13 получен камерный продукт перечистной флотации с массовой долей общего железа 69,7% и кремнезема 3,17% при выходе 82,46% и извлечении 87,08 %. Пенный продукт контрольной флотации с массовой долей общего железа 48,6% при выходе 17,54% и извлечении 12,92%. Удельная поверхность исходного концентрата составила 1927 г/см3, флотационного концентрата - 1548 г/см3.
По гранулометрическому составу полученный флотационный концентрат тоньше исходного магнетитового концентрата, а пенный продукт контрольной флотации (хвосты) крупнее. Наблюдается так же зависимость, что и при работе с другими катионными собирателями показывающая, что чем тоньше концентрат тем меньше в нем содержание кремнезема. При этом получен камерный продукт перечистной флотации, в котором в классе минус 40 мкм массовая доля кремнезема составила 2,39%. В сравнении, с исходным концентратом она уменьшилась на 3,25%, большая часть крупных классов перешла в пенный продукт. В таблице 23 представлен гранулометрический состав полученных конечных продуктов, с использованием реагента МПА- 13.
Камерный продукт перечистной и пенный контрольной флотации подвергались полному химическому анализу (таблица 24) с последующим пересчетом полученных результатов на минеральный состав (таблица 25). Из представленных данных в таблицах 24 и 25 наглядно видно, что в нем уменьшилось содержание вредных примесей для металлизации. Так массовая доля кремнезема во флотационном концентрате составила 3.1%, практически 90,7% его перешло в пенный продукт контрольной флотации. При флотации в концентрате уменьшилось количество окиси кальция с 0,28% до 0,21%, содержание окиси магния осталось на прежнем уровне 0,18%, 0,10-0,26% К20-№2(), в минимальных количествах имеются другие примеси.
Таблица
23. Гранулометрическая характеристика
камерного продукта перечистной и
пенного продукта контрольной
флотации |
Камерный продукт перечистной флотации |
Пенный продукт контрольной флотации | |||||||||||
выход, % |
массовая доля, % |
извлечение, % |
выход, % |
масс, доля |
извлечение, % | ||||||||
Р^общ. |
БЮ2 |
|
|
|
| ||||||||
+74 |
0,38 |
48,8 |
28,3 |
0,27 |
1,63 |
17,5 |
0,59 | ||||||
-74+50 |
0,89 |
44,2 |
30,6 |
0,56 |
5,75 |
24,4 |
2,88 | ||||||
-50+40 |
3,48 |
58,9 |
14,68 |
2,94 |
6,13 |
31,4 |
3,96 | ||||||
-40 |
95,25 |
70,4 |
2,39 |
96,23 |
86,49 |
52,0 |
92,57 | ||||||
Итого: |
100,00 |
69,7 |
3,17 |
100,00 |
100,00 |
48,6 |
100,00 |
Анализируя результаты пересчета полного химического анализа на минеральный состав продуктов концентрации можно отметить, что 54,83% магнетита перешло в камерный продукт перечистной флотации от общего количества в исходном концентрате 82,96%, а остальное количество 28,13% перешло в пенный продукт контрольной флотации. Гематит, гидроокислы железа, силикаты в основной массе перешли в пенный продукт контрольной флотации, а большая часть рудных карбонатов осталась в камерном продукте.
В таблице 26 показаны технологические показатели и распределение свободных рудных сростков с содержанием рудного и свободных нерудных зерен в исходном концентрате, камерном продукте перечистной и пенном продукте контрольной флотации.
В пенном продукте контрольной флотации просматривается сгруппированная (агрегированная) рудная мелочь и всякие по гранулометрическому составу нерудные зерна. В этом продукте явно ниже содержание железа, чем с реагентами Флотигам ЕДА и Лилофлот МД 20296. Состав нерудной фазы: кварц (доля которого по количеству преобладает), эгирин, рибекит, карбонаты, пластинчатая зеленая слюдка, так и сростки нерудных минералов с рудными
.Исходный концентрат (проба 2)
100,00
рН=9,30
0
Моноамин 90г/т 1
Основная обратной катионной флотации 4
I
54,42
58,0
47,82
рН=9,35
55,75
58,13 49,10
Моноамин
40г/т
83,79 69,6/3,45 88,36
138,21
65,03 113,18
а
камерная осн.З |
|
82,46 |
1,33 |
69,7/3,17 |
63,4 |
87,08 |
1,28 |
уд. поверхность-1548 г/см3 |
Контр.пен.осн.фл.З1
17,54
48,6
12,92
38,21
62,5
36,18
Пенный
контр.флот
Камерный
переч. опер.
Обозначения У,%
pFe/Si02, % 8ре,%
Рис. 21. Технологическая схема получения низкокремнеземистого концентрата методом обратной катионной флотации с реагентом МПА-13 при суммарном расходе 150 г/т
.Таблица
24.
Полный химический анализ продуктов
с реагентом МПА-13 |
Элементы и их соде] |
ржание, % | |||||||||||||||||
Р^общ. |
Ремг |
РеО |
Ре2+ |
Ре203 |
БЮ2 |
А1203 |
СаО |
|
тю2 |
Б |
р2о5 |
МпО |
ппп |
К,О |
Ыа20 |
Р |
| ||
Исходный конц- т |
65,7* |
58,9 |
26,9 |
20,85 |
64,14 |
7,83 |
0,06 |
0,28 |
0,18 |
0,007 |
0,006 |
0,021 |
0,014 |
0,73 |
0,22 |
0,052 |
0,009 | ||
Камерный прод. перечист. флот. |
69,5* |
65,1 |
29,2 |
22,64 |
67,01 |
3,10 |
0,02 |
0,21 |
0,18 |
0,002 |
0,006 |
0,014 |
0,014 |
0,54 |
0,10 |
0,026 |
0,006 | ||
Пенный продукт контр, флотации |
48,4* |
33,4 |
16,6 |
12,87 |
50,81 |
30,04 |
0,14 |
0,34 |
0,24 |
0,011 |
0,006 |
0,050 |
0,020 |
1,00 |
0,64 |
0,068 |
0,022 |
Таблица
25.
Результаты пересчета полного
химического анализа на минеральный
состав продуктов концентрации |
|
Минеральный состав, % | |||||||||
Наименование продуктов |
магнетит |
гематит |
г/о железа |
силикаты |
рудн. карб. |
неруд. карб |
апатит |
кварц |
|
сумма | |
Исходный концентрат |
кол-во, % |
82,96 |
3,95 |
2,47 |
3,26 |
0,54 |
0,43 |
0,06 |
6,34 |
|
100,00 |
Бе, % |
58,90 |
3,37 |
1,87 |
1,34 |
0,22 |
|
|
|
|
65,70 | |
Камерный продукт перечистной |
кол-во, % |
91,69 |
1,67 |
1,84 |
1,70 |
0,39 |
0,32 |
0,04 |
2,37 |
|
100,00 |
флотации |
Ре, % |
65,10 |
1,68 |
1,64 |
0,89 |
0,19 |
|
|
|
|
69,50 |
Пенный продукт контрольной |
кол-во, % |
47,04 |
11,82 |
5,59 |
8,13 |
0,17 |
0,45 |
0,14 |
26,66 |
|
100,00 |
флотации |
Ре, % |
33,40 |
8,66 |
3,64 |
2,64 |
0,006 |
|
|
|
|
48,40 |
Таблица 26. Технологические показатели и распределение свободных рудных сростков с содержанием рудного и свободных нерудных зерен в исходном концентрате и конечных продуктах концентрации Наименование продуктов |
Технологические показатели. % |
Содержание в классе крупности, % | ||||||||||||||||
выход, % |
массовая доля, % |
извлечение, % |
свободных рудн. зерен |
сростки с содержанием рудного, % |
свобод, нерудн. зерен |
коэф-т с |
раскрыт. >аз | |||||||||||
Р^общ. |
БЮ2 |
90-50 |
50-25 |
25-5 |
рудн. |
неруд. | ||||||||||||
Исходный концентрат |
100,00 |
66,0 |
7,62 |
100,00 |
85,8 |
4,0 (2,9) |
2,4 (0,9) |
1,9(0,3) |
5,9 |
95,4 |
58,4 | |||||||
Камерный продукт переч флот. |
82,46 |
69,7 |
3,17 |
87,08 |
94,6 |
2,0(1,5) |
1,0 (0,4) |
0,4 (0,1) |
2,0 |
97,9 |
58,8 | |||||||
Пенный продукт контр.флот. |
17,54 |
48,6 |
28,54 (расч.) |
12,92 |
40,8 |
13,0 (9,4) |
11,0(4,1) |
3,1 (0,5) |
32,1 |
74,5 |
71,2 |
Результаты анализа показали, что во флотационном концентрате массовая доля кремнезема составляет 3.18%, с пенным продуктом контрольной флотации (хвостами) ушло 90,3% кремнезема, снизилось количество окиси кальция с 0,28% до 0,12%, окись магния осталась на прежнем уровне 0,18%. Наблюдается снижение К20 с 0,22% до 0,17%, Ыа20 с 0,052% до 0,030%, ппп с 0,73% до 0,49%.