- •Розділ 1
- •1.2. Фізико-хімічна механіка як наукова дисципліна, її задачі
- •1.3. Дисперсні системи. Класифікація дисперсних систем з позицій фізико-хімічної механіки композиційних матеріалів
- •1.3.6. Періодичні колоїдні системи.
- •1.4. Особливості властивостей колоїдних систем
- •1.5. Короткий історичний огляд
- •Розділ 2
- •2.2. Змочування і набухання
- •2.3. Спонтанні процеси на межі розділу фаз
- •Розділ 3
- •3.2. Теорія мономолекулярної адсорбції Ленгмюра
- •3.3. Полімолекулярна адсорбція
- •3.4. Рівняння Гіббса. Двомірний тиск
- •3.5. Правило Дюкло-Траубе
- •3.6. Адсорбція на межі тверде тіло – розчин
- •Розділ 4
- •4.2. Класифікація пар за хімічною будовою
- •4.3. Аніоноактивні пар
- •4.4. Катіоноактивні пар
- •4.5. Класифікація пар за механізмом дії
- •4.6. Термодинамічні, поверхневі й об'ємні властивості розчинів пар у зв'язку зі стійкістю дисперсних систем
- •4.7. Використання пар в техніці
- •Розділ 5
- •5.1.1. Будова подвійного електричного шару (пдеш)
- •5.2. Стійкість і коагуляція дисперсних систем
- •5.3. Седиментаційна (кінетична) стійкість
- •5.4. Процеси стабілізації дисперсних систем і їхня роль у техніці
- •Розділ 6
- •6.2. Загальні відомості про структуроутворення в дисперсних системах
- •Розділ 7
- •7.2. Методи реологічного моделювання
- •7.3. Криві течії і в'язкості
- •7.4. Методика побудови реологічних кривих
- •7.5. Моделі і рівняння течії структурованих дисперсних систем
- •7.6. Про реологічні криві течії і в'язкості структурованих рідин на прикладі цементобетонних сумішей
- •Іі частина
- •8.2. Розчинення в'яжучих речовин
- •8.3. Основні закономірності кінетики кристалізації нової фази з пересичених розчинів і фазовий склад цементного каменю
- •8.4. Формування структури цементного каменю
- •Розділ 9
- •9.2. Основні параметри вібраційного ущільнення бетонної суміші
- •9.3. Вібродиспергування та виброперемішування суміші
- •9.4. Основи технології виробництва дорожніх бетонів на основі органічних в'яжучих
- •9.4.2. Принцип та метод визначення температури перемішування сумішей
- •9.4.3. Температурні параметри приготування сумішей
- •9.4.4. Змочування кам'яних матеріалів в'яжучим як фактор якості перемішування
- •9.4.5. Зміст процесу ущільнення асфальтобетону.
- •9.4.6. Шляхи інтенсифікації ущільнення сумішей
- •Розділ 10
- •10.1. Склад, структура і властивості кам'яновугільних дорожніх дьогтів
- •10.2 Склад, структура і властивості нафтових дорожніх бітумів
- •10.3. Бітумні емульсії
- •10.3.2. Бітумні емульсії – мікрогеторогенні дисперсні системи
- •10.3.3. Технологія виробництва
- •Технічна характеристика диспергатора дб – 1
- •Технічна характеристика триступеневого диспергатора
- •10.3.4. Фізико-механічні властивості та технологічні вимоги.
- •10.3.5. Галузі застосування.
- •Бітумополімерні в’яжучі і асфальтобетони на їх основі
- •Розділ 11
- •11.2. Дьогтебетон
- •11.3. Асфальтобетон
- •11.3.1. Утомленісна довговічність асфальтобетонів і роль агресивних середовищ
- •11.4. Дьогтебетони і асфальтобетони з комплексно-модифікованою мікроструктурою
- •Рекомендована література до вивчення теоретичного матеріалу
8.3. Основні закономірності кінетики кристалізації нової фази з пересичених розчинів і фазовий склад цементного каменю
В ідеалізованому випадку процеси кристалізації складаються з послідовно елементарних актів виникнення зародків нової фази і їхнього росту.
Теорія виникнення зародків кристалізації дана в працях Гіббса, Фольнера, Френкеля та ін. учених. У її основі лежить положення про те, що до досягнення речовиною якогось розміру, що кристалізується, яка є критичною, тому що має надлишкову вільну енергію і тому знову розпадається на складові його молекули чи іони. Критичний радіус зародка V* може бути обчислений за формулою Томсона-Кельвіна (8.2):
(8.2)
де: С ∞ – розчинність нескінченно великого кристала речовини; Cr – розчинність зародка критичних розмірів (Cr > С∞); σ–питома міжфазна енергія; М – молекулярна маса; – щільність– молекулярний об’єм речовини); R – газова постійна; Т – абсолютна температура.
Отже, утворення зародків критичних розмірів супроводжується не зменшенням, а збільшенням вільної енергії, що для часток сферичної форми дорівнює (8.3):
(8.3)
де s* – поверхня твердих часток з радіусом r*(s* = 4πr*2)
Збільшення вільної поверхневої енергії в даному випадку обумовлено необхідністю створити нові поверхні в раніше гомогенному розчині.
Тоді загальна зміна вільної енергії при утворенні сферичного зародку нової фази ΔZ складається з двох частин: першою, обумовленою власними фазовими перетвореннями, і другою, викликаною виникненням нової поверхні розділу фаз (8.4):
(8.4)
де: Z1 і Z2 – молярна вільна енергія рідкої і твердої фаз.
Очевидно, якщо перший член правої частини рівняння (8.4) позитивний (це спостерігається за умови, що Z2 > Z1), то вільна енергія системи ΔZ теж позитивна і кристалізація неможлива. Якщо ж Z2 стає менше, ніж Z1, то при деякому критичному радіусі зародку r* значення вільної енергії досягне максимуму (ΔZmax) і надалі збільшення критичного радіуса зародку r* приведе вже до зменшення вільної енергії системи. Отже, кристалізація стає термодинамічно вигідним процесом.
Таким чином, для виникнення стійкого зародку потрібно, щоб розмір його дорівнював розміру критичного зародку радіуса r* чи хоча б на один молекулярний шар перевищував його, тому що в цьому випадку імовірність його збереження, тобто подальшого росту, буде перевищувати імовірність розпаду.
Імовірність флуктуації в якій-небудь частині об’єму, що приводить до утворення зародку нової фази критичних розмірів, і відповідно швидкість виникнення таких зародків буде тим вище, чим менше молекулярний об’єм Vк і питома поверхнева енергія новотворів, чим більше ступінь пересичення і температура (8.5):
(8.5)
де: А – передекспоненційний множник; В – постійний годинний коефіцієнт.
Процес утворення зародків кристалізації значно полегшується, якщо є границя розділу фаз. У цьому випадку потенційний енергетичний бар'єр, який потрібно перебороти, зменшується, причому у тим більшій ступені, чим більше таких границь і чим ближче за своїми кристалохімічними характеристиками матеріал, що створює ці границі, до аналогічних характеристик виникаючої нової фази (при цьому зменшується різниця міжфазної енергії між ними). Цим можна пояснити, наприклад, структуроутвірну і прискорювальну роль піску при твердінні цементу, особливо дрібного чи додатково здрібненого.
Лінійну швидкість λ росту грані кристала шляхом приєднання двомірного зародку можна описати рівнянням (8.6):
(8.6)
де: В1 – чисельний коефіцієнт.
Дуже часто ріст кристалів лімітують не акти виникнення тривимірних зародків і їхнього росту за рахунок приєднання до них двомірних, що протікають у кінетичній області зі значною швидкістю, а більш повільний процес підведення речовини шляхом дифузії. У цьому випадку для опису кінетики росту кристалів придатне рівняння (8.7):
(8.7)
де: D – коефіцієнт дифузії; s* – поверхня часток, що розчиняються; h – товщина шару, у якому відбувається зміна концентрації речовини (шар перемінної концентрації); Cτ – перемінна концентрація, що залежить від моменту її визначення τ; С2 – розчинність нової фази, причому С2 < Сτ.
Дисперсність зростаючих кристалів з поверхнею s – значно, в десятки разів вище, ніж поверхня вихідної в'яжучої речовини. Різниця С = Сτ - С2 називається пересиченням; чим вона вище, тим швидше йде процес.
До складу цементного каменю входять гідросилікати кальцію – основні носії його міцності і довговічності; волокнисті тоберморитоподобні фази – низькоосновні і більш високоосновні сполуки загального складу:
5СаО6SiО25H2O; СаОSiО2H2O; 3СаОSiО23H2O, а також гідросилікати з відношенням СаО : SiО2=1,7–2.
Тоберморитоподобні гідросилікати кальцію утворюються при температурі приблизно до 100 °С і характеризуються тим, що їх ріст відбувається тільки в одному напрямку в довжину, тоді як середня товщина волокон зберігається без змін і не перевищує приблизно 10–8м.
Для аліту при його гідратації, крім того, характерне утворення гідроксиду кальцію за схемою (8.8):
2(3СаО·SiО2) + 6H2O → 3СаО·2SiО2·3H2O + 3 Са(ОН)2 (8.8)
Причому гідроксид кальцію при розчиненні аліту також сприяє значному пересиченню.
У результаті реакції гіпсу (обов'язково присутнього в цементі в кількості 3-5%) з алюміній – і залізовмісними фазами цементного клінкеру при температурі до 100°С спочатку утвориться високосульфатна форма гідросульфоалюмінату (і відповідно гідросульфоалюмофериту) кальцію (8.9):
3СаОAl2O3 + 3СаSО4 + 30H2O → 3СаОAl2O33СаSО430H2O (8.9)
Гілкоподібні кристали переплітаються між собою. При високій температурі швидко, а при недостачі гіпсу і нормальній температурі високосульфатна форма гідросульфоалюмінату кальцію може перейти в низькосульфатну (8.10):
3СаОAl2O33СаSО430H2O + 2(3СаОAl2O3) + 6H2O =
3(3СаОAl2O3 ∙ СаSО412H2O) (8.10)
Крім того, у цементному камені можуть міститися інші різновиди гідроалюмінатів кальцію у формі пластин, кубів і октаедрів, а також високодисперсні гідроферити кальцію, наприклад Са (FeO2)2Н2O.