- •Введение
- •Список сокращений
- •1. Линии передачи СВЧ
- •1.1. Основные положения
- •1.2. Коаксиальная линия передачи.
- •1.3. Двухпроводная линия передачи
- •1.4. «Витая пара»
- •1.5. Прямоугольный волновод
- •1.6. Круглый волновод
- •1.7. Планарные линии передачи
- •2. Теория длинных линий
- •2.1. Основы теории длинных линий
- •2.2. Нормированные значения напряжения
- •2.3. Коэффициент отражения
- •2.4. Нормированные сопротивление и проводимость
- •2.5. Интерференция падающей и отраженной волн в нагруженной линии
- •2.6. Входное сопротивление линии передачи с нагрузкой
- •2.7. Основные режимы работы линии передачи
- •2.8. Круговая диаграмма сопротивлений
- •2.9. Полуволновые и четвертьволновые трансформаторы
- •3. Согласование линий передачи
- •3.1. Общие положения теории согласования линий передачи с нагрузкой
- •3.2. Согласование с помощью четвертьволнового трансформатора
- •3.3. Согласование с помощью сосредоточенной реактивности
- •3.5. Согласование с помощью параллельного реактивного шлейфа.
- •3.6. Трансформаторы с тремя реактивными элементами.
- •4. Матричные методы описания устройств СВЧ
- •4.1. Матрицы рассеяния многополюсников
- •4.2. Волновые матрицы передачи многополюсников
- •5. Двухполюсники
- •5.1. Согласованные нагрузки
- •5.2. Реактивные нагрузки
- •5.3. Преобразователи СВЧ мощности
- •6. Четырехполюсники
- •6.1. Разъемы и соединения
- •6.2. Переходы между линиями разных типов
- •6.3. Нерегулярности в волноводе
- •6.4. Изгибы и скрутки волноводов
- •6.5. Аттенюаторы
- •6.6. Фазовращатели
- •6.7. Согласующие трансформаторы
- •7. Резонаторы и фильтры СВЧ
- •7.1. Объемные резонаторы
- •7.2. Основные типы резонаторов
- •7.3. Открытые резонаторы
- •7.4. Диэлектрические резонаторы
- •7.5. Резонатор, включенный на проход
- •7.6. Частотные фильтры
- •8. Шестиполюсники
- •8.1. Y-тройники
- •8.3. Шестиполюсные делители мощности
- •9. Восьмиполюсники и двенадцатиполюсники
- •9.1. Направленные ответвители
- •9.2. Мостовые устройства
- •9.3. Крестообразные соединения
- •9.4. Резонатор бегущей волны
- •9.5. Двенадцатиполюсники
- •10. Ферритовые устройства СВЧ
- •10.1. Основные свойства ферритов на СВЧ
- •10.2. Ферритовые устройства на эффекте Фарадея
- •10.3. Вентили с поперечно подмагниченным ферритом
- •10.4. Фазовые циркуляторы
- •11. Физические основы работы полупроводниковых приборов СВЧ диапазона
- •11.1. Энергетические зоны полупроводников
- •11.2. Процессы переноса заряда в полупроводниках
- •11.3 Полупроводники в сильных электрических полях
- •11.4. Контактные явления
- •12.1. Полупроводниковые аналоги вакуумных приборов СВЧ
- •12.2 Динамическая отрицательная проводимость
- •12.3. Лавинное умножение носителей заряда
- •12.4 Основные режимы работы ЛПД
- •12.5. Технический уровень промышленно выпускаемых ЛПД
- •13. Полупроводниковые приборы с объемной неустойчивостью (диоды Ганна)
- •13.1. Механизм междолинного перехода
- •13.2 Эффект Ганна и критерий Кремера
- •13.3 Динамика ганновских доменов
- •13.4. Классификация режимов работы генераторов Ганна
- •13.5. Предельные параметры генераторов Ганна
- •13.6. Способы повышения эффективности и верхнего частотного предела генераторов Ганна
- •14.1. Основы полупроводниковой технологии
- •14.2. Конструкции диодных СВЧ генераторов
- •14.3. Способы перестройки частоты
- •15. Повышение мощности полупроводниковых генераторов и освоение миллиметрового диапазона волн
- •15.1. Основные принципы построения СВЧ-сумматоров
- •15.2. Конструкции сумматоров мощности
- •15.3. Освоение миллиметрового и субмиллиметрового диапазонов
- •16. Усилители СВЧ
- •16.1. Основные параметры усилителей
- •16.2. Классификация усилителей СВЧ
- •16.3. Однокаскадный транзисторный усилитель
- •16.4. Принцип действия балансного усилителя
- •17. Преобразователи частоты
- •17.1. Смесители
- •17.2. Преобразование частот в смесителе
- •17.3. Основные параметры смесителей
- •17.4. Небалансные смесители
- •17.5. Балансные смесители
- •17.6. Двойные балансные смесители
- •17.7. Кольцевые балансные смесители
- •17.8. Транзисторные смесители
- •Тесты для самопроверки
- •Ответы на тесты
- •Библиографические ссылки
- •Список рекомендованной литературы
- •Предметный указатель
49
|
|
|
|
|
|
|
|
uн |
|
|
|
|
|
uн |
|
u(l) = u |
н cosβl + jiн sin βl = u |
н cosβl + j |
|
sin |
βl = u |
н cosβl + j |
|
sin βl ; |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
zн |
|
|
|
|
|
(8 +15 j) 17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н sin βl = |
|
|
uн |
|
cosβl + ju |
н sin βl . |
|
||
|
|
i(l) = iн cosβl + ju |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
(8 +15 j) 17 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выбирая для определенности uн =1, поучим конечное выражение. Конкретные
значения нормированных напряжения и тока на входе первого отрезка будут составлять 1,331+ j0,333 и 0,333 + j0,083, то есть для напряжения будем
наблюдать максимум, а для тока – минимум. Таким же образом могут быть рассчитаны значения нормированных напряжения и тока на входе второго отрезка: −0,073 + j0,335 и −0,330 + j1,332. Конечный вид распределений нормирован-
ных напряжения и тока приведены на рис.2.10.
Самостоятельно провести расчеты для случаев ϑ1 = 3π/ 4 та ϑ1 = 5π/ 4 .
2.8. Круговая диаграмма сопротивлений
Выражение для трансформации сопротивления не обладает достаточной наглядностью и не обеспечивает простых путей для соответствующих оценочных расчетов. Ситуация значительно упрощается при использовании диаграм-
мы полных сопротивлений или, другими словами, диаграммы Смита (англ. –
Smith chart). Такая диаграмма отображает зависимость комплексного сопротивления в декартовой системе координат, где ось абсцисс образована действительной частью, а ось ординат – мнимой частью комплексного коэффициента
отражения Γ = u + jv . В таких координатах точка (0,0), являющаяся центром
диаграммы, соответствует полному согласованию. Точка (1,0) соответствует режиму холостого хода и соответственно бесконечно большому сопротивлению, а точка (– 1,0) – режиму короткого замыкания и соответственно нулевому сопротивлению. Для реактивного сопротивления нагрузки и отсутствия потерь модуль коэффициента отражения равняется единице, этому случаю соответствует окружность единичного радиуса.
Для обеспечения общности рассматривают нормированное сопротивление Z /W = z = r + jx . Комплексный коэффициент отражения записывается со-
гласно выражению (2.35) как функция активной и реактивной составляющих сопротивления.
u + jv = |
(r −1) |
+ jx . |
(2.79) |
|
(r +1) |
+ jx |
|
После разделения выражения на действительную и мнимую части и элементарных алгебраических преобразований для случая постоянного значения
50
активной компоненты нормированного сопротивления r имеет место выражение
v2 + (u − |
r |
)2 = |
1 |
. |
(2.80) |
|
1+ r |
(1+ r)2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,25 |
|
4,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,25 |
0,5 |
1,0 |
2,0 |
4,0 |
|
∞ 0 |
|
|
∞ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
-0,25 |
|
|
-4,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-0,5 |
-2,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
2,0 |
|
|
|
|
0,25 |
|
|
|
|
|
|
4,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,25 |
0,5 |
0,8 |
1,0 |
1,25 |
2,0 |
4,0 |
∞ |
|
|
|
-0,25 |
|
|
|
|
|
|
-4,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
-0,5 |
|
|
|
|
-2,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
-1,0 |
|
|
|
|
в
Рис.2.11. Круговая диаграмма сопротивлений:
а – линии постоянного активного сопротивления (r = const); б – линии постоянного реактивного сопротивления (x = const); в – общий вид
51
В декартовых координатах u,v выражение (2.80) является уравнением семейства окружностей с центром в точке ( r /(1+ r), 0) и радиусом 1/(1+ r). Эти
окружности с различными значениями r приведены далее (рис.2.11,а). Каждая окружность – это геометрическое место точек, где активная часть нормированного сопротивления постоянна. Центры всех окружностей лежат на оси u, а
каждая из окружностей при r = const проходит через точку с координатами (1,0), то есть вс е окружности постоянного значения активной компоненты сопротивления имеют общую касательную в этой точке. Окружность со значением 1 соответствует случаю равенства активного сопротивления волновому сопротивлению линии передачи. Эта окружность проходит через центр диаграммы и имеет радиус равный 0,5.
Выражение для постоянного значения реактивной части нормированного сопротивления имеет вид
(u −1)2 + (v −1/ x)2 = (1/ x)2. |
(2.81) |
В декартовых координатах u , v это равенство является уравнением семейства окружностей с центром в точке с координатами u =1, v =1/ x и радиусом 1/ x . В этом случае центры окружностей размещены на вертикальной линии, проходящей через точку (1, 0). Индуктивным (положительным) сопротивлениям соответствуют окружности, расположенные над горизонтальной осью u, а емкостным (отрицательным) – ниже этой оси (рис.2.11,б).
Системы окружностей постоянного значения активной и реактивной компонент сопротивлений взаимно ортогональны.
Для расширения возможностей на круговую диаграмму сопротивлений наносятся также окружности постоянного КСВ (пунктирные линии на рис.2.11,в). В полностью согласованной линии коэффициент отражения равен нулю, то есть КстU =1. Этому значению КСВ соответствует точка с координа-
тами u = 0 , v = 0 в центре диаграммы. Если модуль коэффициента отражения равняется единице, величина КСВ стремится к бесконечности. Точка с координатами u =1, v = 0 соответствует бесконечно большому сопротивлению, то есть разомкнутой линии (режим холостого хода). При u = 0 , v = −1 чисто реактивное сопротивление имеет емкостной характер, а при u = 0 , v =1 – индуктивный. Через точку с координатами u = −1, v = 0 проходит окружность с r = 0, это соответствует короткому замыканию. В центре диаграммы, в точке с координатами u = 0 , v = 0 нормированное сопротивление z =1+ j0, то есть
совпадает с волновым сопротивлением линии, которое считается чисто активным. Ось абсцисс v = 0 соответствует чисто активным сопротивлениям, ось ординат u = 0 – чисто реактивным.
Отрезок, соединяющий точки холостого хода и короткого замыкания, представляет собой геометрическое место точек, в которых эквивалентные ток и напряжение синфазные, то есть является геометрическим местом чисто активных входных сопротивлений, которые изменяются от бесконечности до ну-
52
ля. Этот отрезок соответствует значениям нормированных сопротивлений в максимумах или минимумах стоячей волны, причем в минимумах они совпадают со значением КБВ, а в максимумах – с КСВ.
Таким образом, каждой точке плоскости диаграммы соответствует уникальное значение комплексного сопротивления, которое получают как сумму значений активного и реактивного сопротивлений. Соответствующие окружности для них проходят через эту точку (рис.2.11,в).
На внешней окружности круговой диаграммы сопротивлений нанесены значения фазы коэффициента отражения (в градусах), которая изменяется в пределах от ±180° при условии короткого замыкания до 0° в режиме холостого хода. Соответственно комплексный коэффициент отражения наносят на диаграмму в виде радиус-вектора, длина которого равняется модулю коэффициента отражения, а угол между радиусом-вектором и положительной осью равен фазе коэффициента отражения.
Следует отметить, что один полный оборот по круговой диаграммы соответствует перемещению вдоль линии на расстояние, равное половине длины волны (Λ/ 2) в ней. Движению по направлению к нагрузке соответствует вра-
щение коэффициента отражения против часовой стрелки, а по направлению к генератору – по часовой стрелке. Этот факт следует из закона трансформации коэффициента отражения: Г(l) = Гн exp(−2 jβl) і Гн = Г(0)exp( j2βl).
Окружности с центром в точке (0,0) соответствуют постоянным значениям модуля коэффициента отражения Γ (то есть постоянному значению КСВ
KстU ). Значения радиуса равняется Γ . Перемещению вдоль оси линии переда-
чи на одинаковые отрезки соответствует перемещение на диаграмме по окружности постоянного значения КСВ на одинаковые углы. Для удобства во время
работы значения Γ и KстU наносятся на прозрачную линейку, которая может
вращаться вокруг центра диаграммы. Одна из шкал на внешней окружности диаграммы проградуирована в единицах расстояния вдоль линии, нормированных на длину волны в ней. Максимальное значение расстояния соответствует половине длины волны в линии Λ2 .
Из рассмотренного выше можно сделать вывод, что переход от сопротивлений к проводимостям соответствует повороту на диаграмме на 180°, то есть перемещению вдоль линии на четверть длины волны (Λ/4). Если каждую точку, соответствующую определенному значению нормированного комплексного сопротивления, повернуть на 180° и полученные таким образом комплексные числа снова нанести в координатах u,v, то получим круговую диаграмму для
нормированных проводимостей. Следовательно, диаграмма проводимостей должна быть зеркальным отражением диаграммы полных сопротивлений относительно оси ординат.
На практике используют описанную диаграмму. Точке с координатами u =1, v = 0 соответствует режим короткого замыкания, в точке с координатами u = 0, v =1 проводимость чисто реактивная и имеет емкостный характер.