- •Введение
- •Список сокращений
- •1. Линии передачи СВЧ
- •1.1. Основные положения
- •1.2. Коаксиальная линия передачи.
- •1.3. Двухпроводная линия передачи
- •1.4. «Витая пара»
- •1.5. Прямоугольный волновод
- •1.6. Круглый волновод
- •1.7. Планарные линии передачи
- •2. Теория длинных линий
- •2.1. Основы теории длинных линий
- •2.2. Нормированные значения напряжения
- •2.3. Коэффициент отражения
- •2.4. Нормированные сопротивление и проводимость
- •2.5. Интерференция падающей и отраженной волн в нагруженной линии
- •2.6. Входное сопротивление линии передачи с нагрузкой
- •2.7. Основные режимы работы линии передачи
- •2.8. Круговая диаграмма сопротивлений
- •2.9. Полуволновые и четвертьволновые трансформаторы
- •3. Согласование линий передачи
- •3.1. Общие положения теории согласования линий передачи с нагрузкой
- •3.2. Согласование с помощью четвертьволнового трансформатора
- •3.3. Согласование с помощью сосредоточенной реактивности
- •3.5. Согласование с помощью параллельного реактивного шлейфа.
- •3.6. Трансформаторы с тремя реактивными элементами.
- •4. Матричные методы описания устройств СВЧ
- •4.1. Матрицы рассеяния многополюсников
- •4.2. Волновые матрицы передачи многополюсников
- •5. Двухполюсники
- •5.1. Согласованные нагрузки
- •5.2. Реактивные нагрузки
- •5.3. Преобразователи СВЧ мощности
- •6. Четырехполюсники
- •6.1. Разъемы и соединения
- •6.2. Переходы между линиями разных типов
- •6.3. Нерегулярности в волноводе
- •6.4. Изгибы и скрутки волноводов
- •6.5. Аттенюаторы
- •6.6. Фазовращатели
- •6.7. Согласующие трансформаторы
- •7. Резонаторы и фильтры СВЧ
- •7.1. Объемные резонаторы
- •7.2. Основные типы резонаторов
- •7.3. Открытые резонаторы
- •7.4. Диэлектрические резонаторы
- •7.5. Резонатор, включенный на проход
- •7.6. Частотные фильтры
- •8. Шестиполюсники
- •8.1. Y-тройники
- •8.3. Шестиполюсные делители мощности
- •9. Восьмиполюсники и двенадцатиполюсники
- •9.1. Направленные ответвители
- •9.2. Мостовые устройства
- •9.3. Крестообразные соединения
- •9.4. Резонатор бегущей волны
- •9.5. Двенадцатиполюсники
- •10. Ферритовые устройства СВЧ
- •10.1. Основные свойства ферритов на СВЧ
- •10.2. Ферритовые устройства на эффекте Фарадея
- •10.3. Вентили с поперечно подмагниченным ферритом
- •10.4. Фазовые циркуляторы
- •11. Физические основы работы полупроводниковых приборов СВЧ диапазона
- •11.1. Энергетические зоны полупроводников
- •11.2. Процессы переноса заряда в полупроводниках
- •11.3 Полупроводники в сильных электрических полях
- •11.4. Контактные явления
- •12.1. Полупроводниковые аналоги вакуумных приборов СВЧ
- •12.2 Динамическая отрицательная проводимость
- •12.3. Лавинное умножение носителей заряда
- •12.4 Основные режимы работы ЛПД
- •12.5. Технический уровень промышленно выпускаемых ЛПД
- •13. Полупроводниковые приборы с объемной неустойчивостью (диоды Ганна)
- •13.1. Механизм междолинного перехода
- •13.2 Эффект Ганна и критерий Кремера
- •13.3 Динамика ганновских доменов
- •13.4. Классификация режимов работы генераторов Ганна
- •13.5. Предельные параметры генераторов Ганна
- •13.6. Способы повышения эффективности и верхнего частотного предела генераторов Ганна
- •14.1. Основы полупроводниковой технологии
- •14.2. Конструкции диодных СВЧ генераторов
- •14.3. Способы перестройки частоты
- •15. Повышение мощности полупроводниковых генераторов и освоение миллиметрового диапазона волн
- •15.1. Основные принципы построения СВЧ-сумматоров
- •15.2. Конструкции сумматоров мощности
- •15.3. Освоение миллиметрового и субмиллиметрового диапазонов
- •16. Усилители СВЧ
- •16.1. Основные параметры усилителей
- •16.2. Классификация усилителей СВЧ
- •16.3. Однокаскадный транзисторный усилитель
- •16.4. Принцип действия балансного усилителя
- •17. Преобразователи частоты
- •17.1. Смесители
- •17.2. Преобразование частот в смесителе
- •17.3. Основные параметры смесителей
- •17.4. Небалансные смесители
- •17.5. Балансные смесители
- •17.6. Двойные балансные смесители
- •17.7. Кольцевые балансные смесители
- •17.8. Транзисторные смесители
- •Тесты для самопроверки
- •Ответы на тесты
- •Библиографические ссылки
- •Список рекомендованной литературы
- •Предметный указатель
266
На рис.17.7 показаны некоторые типовые схемы НБС с двухшлейфными согласующими трансформаторами и ФНЧ на выходе ПЧ (направленные ответвители на рисунке не показаны). На рис.17.7,а,б согласование осуществляется с помощью разомкнутого и короткозамкнутого параллельных шлейфов длиной lш, на рис.17.7,в – с помощью четвертьволнового трансформатора и последовательного шлейфа, включенного после диода.
При выборе схемы согласования необходимо учитывать, что разомкнутый шлейф предпочтительней чем короткозамкнутый, потому что, во-первых, он проще конструктивно и, во-вторых, его удобнее использовать как подстроечный элемент для оптимизации согласования при наличии отклонения параметров диодов.
При разработке микроэлектронных устройств важными становятся вопросы оптимального использования рабочей площади и размещения элементов СВЧ тракта на подложке ГИС, пример топологической схемы НБС с экономным использованием поверхности показан на рис.17.7,б .
Характеристики смесителей заметно улучшаются при подавлении сигналов зеркального канала. К таким сигналам относятся: внешние сигналы с часто-
той ωЗ и комбинационные составляющие, образующиеся в процессе преобразования частот. Подавление внешних сигналов частоты ωЗЧ позволяет улучшить селективность приемников, подавление комбинационных составляющих уменьшает потери преобразования и снижает уровень паразитного излучения гетеродина. Существует два принципиально разных способа подавления ЗЧ: первый способ – использование узкополосного преселектора; второй – использование схем с фазовым подавлением сигнала ЗЧ. На рис.17.7,г показана схема микрополоскового НБС с подавлением сигнала ЗЧ с помощью селективной цепи. На схеме обозначены: 1 – фильтр связи с гетеродином, 2 – смесительный диод, 3 – четвертьволновый шлейф, настроенный на частоту сигнала, 4 – фильтр зеркального канала, 5 – согласованная нагрузка для зеркальной частоты. Недостаток схемы – ее узкополосность. Кроме того, при небольшой разнице между ωС и ωЗ (при низкой ПЧ) необходимо использовать высокодобротные фильтры с малыми потерями, трудно реализуемые в интегральном исполнении.
17.5. Балансные смесители
Главным недостатком НБС является перенос амплитудных шумов гетеродина на сигнал промежуточной частоты. Это приводит к значительному возрастанию kш, особенно при низких значениях ПЧ, или в высокочастотной части диапазона СВЧ, когда шумы гетеродинов существенно увеличиваются. Из-за этого в НБС коэффициент шума может достигать kш ~ 10–15 дБ. Этого недо-
статка лишены балансные смесители (БС).
267
Балансный смеситель, электрическая схема которого показана на рис.17.8,а, содержит два диода, включенных таким образом, чтобы их токи i1 и i2 протекали в первичной обмотке выходного трансформатора WT2 во встречных направлениях. При этом синфазные составляющие магнитного потока вза-
|
WT1 |
VD1 |
WT2 |
VD1 |
|
|
|
|
|||
|
uС1 |
i1 |
uГ |
|
|
uС |
|
uПЧ |
|
|
|
uС2 |
VD2 i2 |
VD2 |
|
||
|
uС |
uПЧ |
|||
|
|
|
|
||
|
|
uГ |
|
|
|
|
|
а |
|
б |
|
Рис.17.8. Эквивалентные схемы балансных смесителей: а – с синфазной подачей
напряжения гетеродина; б – с противофазной подачей напряжения гетеродина
имно компенсируются, а противофазные – суммируются. Напряжение гетеродина подается на диоды синфазно, а напряжение сигнала – в противофазе. Токи преобразованного колебания ПЧ в обоих диодах также противофазные, возбужденные магнитные потоки суммируются и наводят во вторичной обмотке трансформатора WT2 напряжение ПЧ. БС позволяет уменьшить мощность гетеродина, которая просачивается в антенну приемника, что является важным для обеспечения требований электромагнитной совместимости.
Рассмотренную схему БС (рис.17.8,а) в СВЧ диапазоне практически не используют из-за сложности реализации симметричного выходного трансформатора. Более распространенная схема (рис.17.8,б), в которой напряжение гетеродина подается на диоды в противофазе, а напряжение сигнала в фазе. Однако, благодаря тому, что диоды включены навстречу друг другу, в этой схеме сохраняются те же самые фазовые соотношения и свойства, как и в предыдущем случае.
|
|
i1ПЧ |
|
|
|
|
|
WT |
ωПЧ |
PС |
VD1 |
|
|
Cбл |
|
|
Cбл |
||
|
|
|
|
|
|
||||
PГ |
VD2 |
|
|
|
ωС |
|
|
||
i2ПЧ |
PПЧ |
|
Lбл |
|
Lбл |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
R0 |
|
Cбл |
|
|
Cбл |
|
|
а |
|
VD1 |
1 |
E |
|
VD2 |
б |
|
|
|
|
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
ωГ
Рис.17.9. Волноводные балансные смесители: а - на щелевом мосте; б – на Т-мосте
Одним из главных узлов БС диапазона СВЧ является гибридное соединение (СВЧ-мост), которое обеспечивает равномерное деление мощностей вход-
268
ного сигнала и гетеродина между диодами с заданными фазовыми соотношениями, а также обеспечивает максимальную развязку между входами сигнала и гетеродина. На рис.17.9,а показана упрощенная конструкция и эквивалентная схема БС на щелевом волноводном мосте (ЩМ). Он состоит из двух смесительных секций с диодами VD1 и VD2, к которым через щелевой мост подводят колебания сигнала РС и гетеродина РГ. Если начальные фазы этих колебаний на входе ЩМ равны нулю, то благодаря квадратурным свойствам ЩМ на диод VD1 поступает напряжение
u1C =UC cos(ωCt) і u1Г =UГ cos(ωГt − π2) ,
а на диод VD2 –
u2С =UС cos(ωСt − π2) і u2Г =UГ cos(ωГt) .
Диоды включены в противоположных направлениях, потому через нагрузку R0 течет разностный ток іПЧ с частотой ωПЧ = ωС − ωГ . При в ыполне-
нии условий симметрии схемы iПЧ = 2IПЧ sin(ωС − ωГ )t , то есть токи полезных сигналов суммируются в нагрузке синфазно.
Шумы гетеродина, которые существуют в полосе частот сигнала ωС и зеркального канала ωЗК имеют вид
uшС =Uш cos[(ωС −ωПЧ )t −ϕш ] і uшГ =Uш cos[(ωГ −ωПЧ )t +ϕш ].
Прием шумов гетеродина в полосе сигнала создает шумовой ток
iшС = i1ш −i2ш = IшС[cos(ωПЧt −ϕш ) −cos(ωПЧt −ϕш ) = 0 .
Таким образом, компоненты шума гетеродина в полосе сигнала взаимно компенсируются. Аналогичным образом компенсируются и шумы гетеродина в полосе зеркального канала. В реальном БС из-за разбаланса схемы шумы гетеродина подавляются на 15 – 30 дБ. Для эффективной работы балансных смесителей необходимо, чтобы подобранные в пары диоды были максимально одинаковыми по своим электрическими параметрами.
На рис.17.9,б показана электрическая схема БС на двойном Т-мосте (ТМ), который в отличие от ЩМ обеспечивает значительно большую развязку сигнального и гетеродинного входов (до 40 – 50 дБ). При однополярном включении диодов радиосигнал, подводимый в Е-плечо, разделяется между боковыми плечами 1 и 2 в противофазе, поэтому, если после детектора VD1 фаза сигнала ПЧ равняется φ1ПЧ = ωt, то после детектора VD2 – φ2ПЧ = ωt–π. Эти сигналы в выходном трансформаторе WТ будут складываться друг с другом в фазе. Шумы гетеродина, который подключен к Н-плечу, разделяется в плечи 1 и 2 синфазно, созданные сигналы помехи на ПЧ после детекторов VD1 і VD2 также будут синфазны и в трансформаторе будут вычитаться друг из друга. Если диоды имеют малые относительные отклонения параметров, то составляющая шума на выходе смесителя, обусловленная шумами гетеродина, будет практически равна ну-
269
лю. При разнополярном включении диодов необходимость использования трансформатора для сложения сигналов отсутствует.
РС |
i1ПЧ |
|
|
Λ/4 |
|
VD1 |
|
РС |
Λ/4 |
|
|
|
||
|
|
uПЧ |
|
РПЧ |
|
|
|
|
|
|
VD2 |
RH |
РГ |
|
РГ+РШ |
i2ПЧ |
|
||
|
а |
|
|
б |
|
|
|
|
Λ/4 |
Λ/4 |
|
|
|
|
РС |
|
|
РС |
|
|
Λ/4 |
|
|
РПЧ |
РГ |
|
|
РГ |
|
|
|
РПЧ |
|
|
|
Λ/4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
|
|
г |
РС |
|
|
РС |
|
|
|
|
РПЧ |
|
|
Λ/4 |
|
|
|
|
|
РГ |
|
|
|
|
|
|
|
РГ |
|
|
|
|
|
д |
|
|
е |
|
|
|
|
Рис.17.10. Балансные смесители на микрополосковых линиях:
а – принципиальная схема; б – топологическая схема; в – с повышенной развязкой; г – с ПЧ в СВЧ диапазоне; д - с режимом холостого хода на ЗЧ; е – с режимом короткого замыкания на ЗЧ
Примеры типичных конструкций микрополосковых БС показаны на рис.17.10. На рис.17.10,а изображена упрощенная электрическая схема БС на квадратурном двухшлейфном мосте, конструкция и принципы ее работы такие же самые как у БС на ЩМ (рис .17.9,а). Двухшлейфные НО обеспечивают развязку каналов сигнала и гетеродина не меньше чем 20 дБ при КСВ < 1,5 в полосе ~10%. На рис.17.10,б показана топологическая схема балансного смесителя на базе трехшлейфного моста. Применение трехшлейфных гибридных ответвителей позволяет расширить рабочий диапазон смесителя до 20% и больше. Потери преобразования этих схем Lпр ~ 6 – 8 дБ. Приблизительно такую же самую полосу обеспечивает гибридное кольцо, но при большем КСВ. Если ПЧ находится в диапазоне СВЧ, применяют смесители с разомкнутыми четвертьволновыми шлейфами для закорачивания сигналов ПЧ, как это показано на рис.17.10,г. Смесители такого типа имеют ПЧ 1–2 ГГц, полосу пропускания 1 ГГц на уровне 1 дБ, коэффициент шума 5–6 дБ.