- •Введение
- •Список сокращений
- •1. Линии передачи СВЧ
- •1.1. Основные положения
- •1.2. Коаксиальная линия передачи.
- •1.3. Двухпроводная линия передачи
- •1.4. «Витая пара»
- •1.5. Прямоугольный волновод
- •1.6. Круглый волновод
- •1.7. Планарные линии передачи
- •2. Теория длинных линий
- •2.1. Основы теории длинных линий
- •2.2. Нормированные значения напряжения
- •2.3. Коэффициент отражения
- •2.4. Нормированные сопротивление и проводимость
- •2.5. Интерференция падающей и отраженной волн в нагруженной линии
- •2.6. Входное сопротивление линии передачи с нагрузкой
- •2.7. Основные режимы работы линии передачи
- •2.8. Круговая диаграмма сопротивлений
- •2.9. Полуволновые и четвертьволновые трансформаторы
- •3. Согласование линий передачи
- •3.1. Общие положения теории согласования линий передачи с нагрузкой
- •3.2. Согласование с помощью четвертьволнового трансформатора
- •3.3. Согласование с помощью сосредоточенной реактивности
- •3.5. Согласование с помощью параллельного реактивного шлейфа.
- •3.6. Трансформаторы с тремя реактивными элементами.
- •4. Матричные методы описания устройств СВЧ
- •4.1. Матрицы рассеяния многополюсников
- •4.2. Волновые матрицы передачи многополюсников
- •5. Двухполюсники
- •5.1. Согласованные нагрузки
- •5.2. Реактивные нагрузки
- •5.3. Преобразователи СВЧ мощности
- •6. Четырехполюсники
- •6.1. Разъемы и соединения
- •6.2. Переходы между линиями разных типов
- •6.3. Нерегулярности в волноводе
- •6.4. Изгибы и скрутки волноводов
- •6.5. Аттенюаторы
- •6.6. Фазовращатели
- •6.7. Согласующие трансформаторы
- •7. Резонаторы и фильтры СВЧ
- •7.1. Объемные резонаторы
- •7.2. Основные типы резонаторов
- •7.3. Открытые резонаторы
- •7.4. Диэлектрические резонаторы
- •7.5. Резонатор, включенный на проход
- •7.6. Частотные фильтры
- •8. Шестиполюсники
- •8.1. Y-тройники
- •8.3. Шестиполюсные делители мощности
- •9. Восьмиполюсники и двенадцатиполюсники
- •9.1. Направленные ответвители
- •9.2. Мостовые устройства
- •9.3. Крестообразные соединения
- •9.4. Резонатор бегущей волны
- •9.5. Двенадцатиполюсники
- •10. Ферритовые устройства СВЧ
- •10.1. Основные свойства ферритов на СВЧ
- •10.2. Ферритовые устройства на эффекте Фарадея
- •10.3. Вентили с поперечно подмагниченным ферритом
- •10.4. Фазовые циркуляторы
- •11. Физические основы работы полупроводниковых приборов СВЧ диапазона
- •11.1. Энергетические зоны полупроводников
- •11.2. Процессы переноса заряда в полупроводниках
- •11.3 Полупроводники в сильных электрических полях
- •11.4. Контактные явления
- •12.1. Полупроводниковые аналоги вакуумных приборов СВЧ
- •12.2 Динамическая отрицательная проводимость
- •12.3. Лавинное умножение носителей заряда
- •12.4 Основные режимы работы ЛПД
- •12.5. Технический уровень промышленно выпускаемых ЛПД
- •13. Полупроводниковые приборы с объемной неустойчивостью (диоды Ганна)
- •13.1. Механизм междолинного перехода
- •13.2 Эффект Ганна и критерий Кремера
- •13.3 Динамика ганновских доменов
- •13.4. Классификация режимов работы генераторов Ганна
- •13.5. Предельные параметры генераторов Ганна
- •13.6. Способы повышения эффективности и верхнего частотного предела генераторов Ганна
- •14.1. Основы полупроводниковой технологии
- •14.2. Конструкции диодных СВЧ генераторов
- •14.3. Способы перестройки частоты
- •15. Повышение мощности полупроводниковых генераторов и освоение миллиметрового диапазона волн
- •15.1. Основные принципы построения СВЧ-сумматоров
- •15.2. Конструкции сумматоров мощности
- •15.3. Освоение миллиметрового и субмиллиметрового диапазонов
- •16. Усилители СВЧ
- •16.1. Основные параметры усилителей
- •16.2. Классификация усилителей СВЧ
- •16.3. Однокаскадный транзисторный усилитель
- •16.4. Принцип действия балансного усилителя
- •17. Преобразователи частоты
- •17.1. Смесители
- •17.2. Преобразование частот в смесителе
- •17.3. Основные параметры смесителей
- •17.4. Небалансные смесители
- •17.5. Балансные смесители
- •17.6. Двойные балансные смесители
- •17.7. Кольцевые балансные смесители
- •17.8. Транзисторные смесители
- •Тесты для самопроверки
- •Ответы на тесты
- •Библиографические ссылки
- •Список рекомендованной литературы
- •Предметный указатель
106
Плавные волноводные скрутки имеют довольно большую геометрическую длину. Для того чтобы типичные скрутки обеспечивали КСВ меньше чем 1,1 практически во всем рабочем диапазоне волновода, они должны иметь длину около десяти длин волн.
Для уменьшения габаритов 90° скруток было разработано много типов ступенчатых скруток. Например, 90° скрутка с 4 развернутыми волноводными секциями обеспечивает Kст <1,01 в полосе частот 40% и имеет общую длину
1,86 а.
Еще меньшую длину имеют компактные преобразователи на основе секций квадратных волноводов со срезанным углом (рис.6.8,д). Длину l и поперечные размеры секций выбирают таким образом, чтобы электромагнитные поля на входе и выходе трансформирующей секции были повернуты на 90°. Такие скрутки обеспечивают уровень Kст <1,1 в полосе частот 30%, Kст <1,02 – в по-
лосе 16% при длине трансформирующей области примерно в 5 раз меньшей, чем длина волны прямоугольного волновода на центральной частоте рабочего диапазона. Такие устройства были разработаны известными украинскими учеными Кириленко А.А. и Рудем Л.А. [1, 2]
Контрольные вопросы
1.С какой целью применяются волноводные повороты?
2.Почему длину плавного изгиба выбирают lcp = n Λ2 ?
3.Почему длину средней секции уголкового изгиба выбирают Λ4?
4.Чему равно типичное значение длины стандартной волноводной скрут-
ки?
5. Какие особенности конструкции скрутки на круглом волноводе для волны Н11?
6.Какое отношение длины стандартной волноводной скрутки к длине скрутки с 4 повернутыми волноводными секциями на частоте 10 ГГц при размерах сечения волновода 23×10 мм?
7.Какое отношение длины стандартной волноводной скрутки к длине преобразователя на основе секций квадратных волноводов со срезанным углом на частоте 10 ГГц при размерах сечения волновода 23×10 мм?
6.5. Аттенюаторы
Аттенюатор (англ. – attenuator) – это взаимный четырехполюсник, который ослабляет амплитуду электромагнитной волны на некоторую фиксированную или регулируемую величину. Аттенюаторы (ослабители) предназначены для управления (уменьшения) мощности волны, которая проходит вдоль линии передачи. Идеальным аттенюатором является четырехполюсник с нулевым вносимым фазовым сдвигом и механически или электрически регулируемым ослаблением.
107
Аттенюаторы применяются в схемах СВЧ приемников для установки уровня сигнала в смесителе путем регулирования мощности гетеродина, в измерительной технике их применяют для обеспечения необходимого уровня сигнала в разнообразных измерительных приборах (измерительная линия, волномер, измеритель мощности некоторого высокого уровня и др.). Ослабление сигнала необходимое, в частности, для обеспечения развязки между генератором и нагрузкой, то есть для исключения влияния нагрузки на мощность и ч а- стоту колебаний генератора. Аттенюаторы применяются также для согласования СВЧ устройств, уровней сигналов.
Матрица рассеяния идеального фиксированного аттенюатора имеет вид
|
S = |
|
0 |
e−a |
, |
|
|
|
(6.1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
e−a |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где, a =10( A/ 20) ; |
A = −10lg(P |
/ P |
) = −20lg |
|
s |
21 |
|
– ослабление в децибелах. |
||
|
|
|||||||||
|
вых |
|
вх |
|
|
|
|
|
|
Нулевое значение диагональных элементов свидетельствует о том, что аттенюатор должен быть согласованным с обоих плеч. Ослабление A в рабочей полосе частот должно оставаться постоянным, а фазовый сдвиг φ – пропорци-
ональным частоте. Для регулируемого аттенюатора φ не должен зависеть от
установленного ослабления A.
Основными параметрами переменных аттенюаторов являются диапазон и точность изменения вносимого ослабления, КСВ, рабочая полоса частот, погрешность установки ослабления, допустимая рассеиваемая мощность.
T |
Е01 |
T |
T |
Н11 |
T |
|
a |
|
λС |
б |
|
|
|
|
|
|
в
Рис.6.9. Коаксиальные аттенюаторы предельного типа:
а– с емкостной связью; б – с индуктивной связью;
в– обозначение на схемах
Впредельных (англ. – cutoff) переменных аттенюаторах используется яв-
ление экспоненциального ослабления волн в режиме отсечки E(l) = E0 exp(− αl). При λ >> λкр коэффициент затухания α ≈ 2π / λкр , то есть он практически не зависит от частоты. Это можно доказать следующим образом. Постоянную распространения в линии передачи γ = α + jβ можно предста-
вить в виде
|
2π |
|
2π |
|
|
|
λ |
|
2 |
|
|
|
γ = j |
|
= j |
|
|
1 |
− |
|
|
, |
(6.2) |
||
|
|
|
||||||||||
|
Λ |
λ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
λкр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
108 |
|
|
|
|
|
|
|
где Λ = λ / 1−(λ / λкр )2 – длина волны в линии передачи. |
|
|
|
||||||||||
На частотах таких, что λ > λкр , |
|
выражение под корнем в (6.11) |
стает отрица- |
||||||||||
тельным, вследствие этого |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α = |
2π |
|
λ |
|
2 |
2π |
; |
β = 0. |
|
|
(6.3) |
||
λ |
|
|
|
|
−1 ≈ |
λ |
|
|
|
||||
|
λ |
|
|
|
кр |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
кр |
|
|
|
|
|
|
|
||
Теперь ослабление можно представить в виде |
|
|
|
|
|
||||||||
A = −20lgexp(− αL)= 20αL lge 8,68αL. |
|
|
(6.4) |
||||||||||
Из (6.4) видно, что вносимое ослабление практически линейно зависит от |
|||||||||||||
длины волновода, который работает в режиме отсечки. На рис.6.9 схематически |
|||||||||||||
изображены варианты предельных аттенюаторов для коаксиальной линии. Для |
|||||||||||||
согласования по входу и выходу аттенюатор с емкостной связью |
(рис.6.9,а) |
||||||||||||
оснащен диэлектрическими шайбами. В аттенюаторе с индуктивной связью |
|||||||||||||
(рис.6.9,б) в разрывы центрального проводника включены резисторы с сопро- |
|||||||||||||
тивлением, равным волновому сопротивлению коаксиальной линии. Регулиро- |
|||||||||||||
вание ослабления осуществляют осевым перемещением линий. Главным недо- |
|||||||||||||
статком предельных аттенюаторов является большое начальное ослабление из- |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
А-А |
|
|
|
за потерь в согласующих |
|||
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
элементах. Кроме того, в |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
случае малого расстояния |
|||
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
между |
элементами связи |
||
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вносимое ослабление из- |
|||
А |
|
|
|
|
|
А-А |
|
|
|
меняется нелинейно из-за |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
присутствия |
высших ти- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пов колебаний возле воз- |
|||
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
буждающих |
|
элементов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поэтому начальное рас- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стояние между элемента- |
|||
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ми связи выбирают таким, |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чтобы |
соответствующее |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Рис.6.10. Аттенюаторы поглощающего типа: |
|
ослабление |
|
составляло |
|||||||||
а – с поглощающей пластиной; б – ножевого типа; |
|
15–30 дБ, а |
верхнее гра- |
||||||||||
в - обозначение на схемах |
|
|
|
ничное значение ослабле- |
|||||||||
ния превышало 100 дБ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Принцип действия аттенюаторов поглощающего (англ. – absorptive) типа |
|||||||||||||
основан на внесении в отрезок линии поглощающих тел (пластин). Перемеще- |
|||||||||||||
ние этих пластин из области слабого электрического поля в область сильного |
|||||||||||||
позволяет изменять затухание. На рис.6.10,а изображен волноводный аттенюа- |
|||||||||||||
тор с поглощающей пластиной. Пластина закреплена на тонком стержне из ди- |
|||||||||||||
электрика. Стержень связан с механизмом, который обеспечивает перемещение |
|||||||||||||
пластины в поперечном сечении волновода. Внесенное ослабление определяют |
109
по калибровочным таблицам. Ослабление таких аттенюаторов может изменяться от 0,5 до 50 дБ.
На рис.6.10,б изображен аттенюатор ножевого (англ. – fin, flap) типа. В нем поглощающая пластина вводится в волновод через продольную щель в средине широкой стенки прямоугольного волновода. Такая щель не пересекает поперечные токи, которые текут в стенках волновода с волной Н10, потому она практически не излучает. Основной недостаток аттенюаторов поглощающего типа состоит в зависимости фазового сдвига от внесенного ослабления.
Аттенюатор поляризационного (англ. – polarization) типа состоит из трех секций (рис.6.11,а), причем крайние секции І и ІІІ являются переходами от прямоугольного волновода к круглому и закреплены неподвижно. Средняя секция ІІ представляет собой отрезок круглого волновода. Она может вращаться вокруг продольной оси. Каждая секция содержит поглощающие пластины с поверхностным сопротивлением в несколько сотен ом на квадратный сантиметр. В крайних секциях пластины размещены параллельно широким стенкам волновода и служат соответственно в качестве фильтра и поляризатора. Волна Н10 прямоугольного волновода в секции І трансформируется в волну Н11 круглого волновода. Ее можно разложить на две составляющие, как это показано на рис.1.11,б. Составляющая вектора электрического поля, параллельная поглощающей пластине секции ІІ, поглощается. Другая составляющая, которая равна
y |
І |
|
y |
ІІ |
|
x |
|
|
|
E0 cosφ |
E0 |
|
Пластина |
a |
|
секции ІІ |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
φ |
Пластина |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
секции І |
|
|
y |
|
ІІІ |
|
|
x |
z |
|
|
|
|
|
|
|
Пластина |
E cos2 |
φ |
|
секции ІІ |
|
|
||
0 |
|
|
|
|
φ |
|
Пластина |
|
|
|
секции ІІІ |
б |
в |
Рис.6.11. Аттенюатор поляризационного типа:
а – конструкция; б – поле на входе; в – поле на выходе
E0 cosφ, перпендикулярна плоскости пластины и проходит секцию ІІ с мини-
мальными потерями.
В секции ІІІ волну с амплитудой E0 cosϕ можно также разложить на две
составляющие, одна из которых, равная E0 cos2 ϕ, перпендикулярна пластине
секции ІІІ (рис.6.11,в) и проходит без ослабления в секцию ІІІ, а вторая, параллельная пластине, поглощается. Таким образом, ослабление, которое вносится аттенюатором, можно записать в виде