- •Введение
- •Список сокращений
- •1. Линии передачи СВЧ
- •1.1. Основные положения
- •1.2. Коаксиальная линия передачи.
- •1.3. Двухпроводная линия передачи
- •1.4. «Витая пара»
- •1.5. Прямоугольный волновод
- •1.6. Круглый волновод
- •1.7. Планарные линии передачи
- •2. Теория длинных линий
- •2.1. Основы теории длинных линий
- •2.2. Нормированные значения напряжения
- •2.3. Коэффициент отражения
- •2.4. Нормированные сопротивление и проводимость
- •2.5. Интерференция падающей и отраженной волн в нагруженной линии
- •2.6. Входное сопротивление линии передачи с нагрузкой
- •2.7. Основные режимы работы линии передачи
- •2.8. Круговая диаграмма сопротивлений
- •2.9. Полуволновые и четвертьволновые трансформаторы
- •3. Согласование линий передачи
- •3.1. Общие положения теории согласования линий передачи с нагрузкой
- •3.2. Согласование с помощью четвертьволнового трансформатора
- •3.3. Согласование с помощью сосредоточенной реактивности
- •3.5. Согласование с помощью параллельного реактивного шлейфа.
- •3.6. Трансформаторы с тремя реактивными элементами.
- •4. Матричные методы описания устройств СВЧ
- •4.1. Матрицы рассеяния многополюсников
- •4.2. Волновые матрицы передачи многополюсников
- •5. Двухполюсники
- •5.1. Согласованные нагрузки
- •5.2. Реактивные нагрузки
- •5.3. Преобразователи СВЧ мощности
- •6. Четырехполюсники
- •6.1. Разъемы и соединения
- •6.2. Переходы между линиями разных типов
- •6.3. Нерегулярности в волноводе
- •6.4. Изгибы и скрутки волноводов
- •6.5. Аттенюаторы
- •6.6. Фазовращатели
- •6.7. Согласующие трансформаторы
- •7. Резонаторы и фильтры СВЧ
- •7.1. Объемные резонаторы
- •7.2. Основные типы резонаторов
- •7.3. Открытые резонаторы
- •7.4. Диэлектрические резонаторы
- •7.5. Резонатор, включенный на проход
- •7.6. Частотные фильтры
- •8. Шестиполюсники
- •8.1. Y-тройники
- •8.3. Шестиполюсные делители мощности
- •9. Восьмиполюсники и двенадцатиполюсники
- •9.1. Направленные ответвители
- •9.2. Мостовые устройства
- •9.3. Крестообразные соединения
- •9.4. Резонатор бегущей волны
- •9.5. Двенадцатиполюсники
- •10. Ферритовые устройства СВЧ
- •10.1. Основные свойства ферритов на СВЧ
- •10.2. Ферритовые устройства на эффекте Фарадея
- •10.3. Вентили с поперечно подмагниченным ферритом
- •10.4. Фазовые циркуляторы
- •11. Физические основы работы полупроводниковых приборов СВЧ диапазона
- •11.1. Энергетические зоны полупроводников
- •11.2. Процессы переноса заряда в полупроводниках
- •11.3 Полупроводники в сильных электрических полях
- •11.4. Контактные явления
- •12.1. Полупроводниковые аналоги вакуумных приборов СВЧ
- •12.2 Динамическая отрицательная проводимость
- •12.3. Лавинное умножение носителей заряда
- •12.4 Основные режимы работы ЛПД
- •12.5. Технический уровень промышленно выпускаемых ЛПД
- •13. Полупроводниковые приборы с объемной неустойчивостью (диоды Ганна)
- •13.1. Механизм междолинного перехода
- •13.2 Эффект Ганна и критерий Кремера
- •13.3 Динамика ганновских доменов
- •13.4. Классификация режимов работы генераторов Ганна
- •13.5. Предельные параметры генераторов Ганна
- •13.6. Способы повышения эффективности и верхнего частотного предела генераторов Ганна
- •14.1. Основы полупроводниковой технологии
- •14.2. Конструкции диодных СВЧ генераторов
- •14.3. Способы перестройки частоты
- •15. Повышение мощности полупроводниковых генераторов и освоение миллиметрового диапазона волн
- •15.1. Основные принципы построения СВЧ-сумматоров
- •15.2. Конструкции сумматоров мощности
- •15.3. Освоение миллиметрового и субмиллиметрового диапазонов
- •16. Усилители СВЧ
- •16.1. Основные параметры усилителей
- •16.2. Классификация усилителей СВЧ
- •16.3. Однокаскадный транзисторный усилитель
- •16.4. Принцип действия балансного усилителя
- •17. Преобразователи частоты
- •17.1. Смесители
- •17.2. Преобразование частот в смесителе
- •17.3. Основные параметры смесителей
- •17.4. Небалансные смесители
- •17.5. Балансные смесители
- •17.6. Двойные балансные смесители
- •17.7. Кольцевые балансные смесители
- •17.8. Транзисторные смесители
- •Тесты для самопроверки
- •Ответы на тесты
- •Библиографические ссылки
- •Список рекомендованной литературы
- •Предметный указатель
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
89 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. Двухполюсники |
|
|
|
|
Двухполюсник СВЧ (англ. – one-port device) это оконечное устройство, |
|||||||||||
представляющее собой нагрузку сопротивлением Zн линии передачи с волно- |
|||||||||||||
вым сопротивлением W . Нормированное сопротивление двухполюсника равно |
|||||||||||||
z |
н |
= Z |
н |
/W . Матрица рассеяния двухполюсника сводится к скаляру |
s , кото- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
||
рый представляет собой коэффициент отражения по напряжению в плоскости |
|||||||||||||
отсчета фазы с координатой z : |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= Γ(z) = Γн exp(− 2γz)= Γн exp(− 2αz)exp(− 2 jβz), |
(5.1) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
s11 |
||||||
где Γ |
= (z |
н |
+1) (z |
н |
−1) – коэффициент отражения нагрузки; γ = α + jβ – посто- |
||||||||
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
янная распространения; β и α – постоянная фазы и коэффициент затухания со- |
|||||||||||||
ответственно. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5.1. Согласованные нагрузки |
|
|
|
|
Среди двухполюсников наиболее распространенными элементами трак- |
|||||||||||
тов являются согласованные нагрузки (англ. – matched load или termination). |
|||||||||||||
Они предназначены для полного поглощения энергии электромагнитной волны, |
|||||||||||||
которая распространяется в линии передачи, без отражения и излучения в |
|||||||||||||
окружающее пространство. Эквивалентная линия при этом нагружена на со- |
|||||||||||||
противление, |
равное волновому сопротивлению Zн =W . Таким образом, коэф- |
||||||||||||
фициент отражения Γ |
= 0 , а для генератора, размещенного в точке z < 0, это |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
эквивалентно подключению к линии бесконечной длины. |
|
||||||||||||
|
|
Согласованные нагрузки используются для обеспечения режима бегущей |
|||||||||||
волны, они являются эквивалентами реальных нагрузок во время настройки ап- |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
паратуры, а также мерой сопротивления в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
процессе измерений. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Главными параметрами согласован- |
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
б |
ных нагрузок является максимальное зна- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чение КСВ в диапазоне рабочих частот и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
уровень допустимой мощности. Конструк- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тивное исполнение согласованных нагру- |
|
|
|
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
г |
зок определяется типом линии передачи, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
диапазоном частот и уровнем поглощае- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мой мощности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для двухпроводной и коаксиальной |
|
|
|
|
|
д |
|
|
|
|
|
е |
линий в метровом и дециметровом диапа- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зонах согласованные нагрузки |
наиболее |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Рис.5.1. Согласованные нагрузки: |
часто реализуются на основе безиндуктив- |
||||||||||
|
|
|
|
а,б – коаксиальные; |
ного резистора. Сопротивление резистора |
||||||||
|
|
в,г – волноводные; д – полосковые; |
должно быть равно волновому сопротив- |
||||||||||
|
|
|
е – обозначение на схемах |
лению линии. Для коаксиальной линии ре- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
90
зистор размещается в экране специальной формы, что обеспечивает согласование с регулярной линией, например, как это показано на рис.5.1,а.
В сантиметровом диапазоне основным конструктивным элементом согласованных нагрузок является короткозамкнутый отрезок линии с большими потерями. Если постоянная распространения в ней
γ = α + jβ, |
(5.2) |
где β и α – фазовая постоянная и коэффициент затухания в линии соотве т-
ственно, то модуль коэффициента отражения, приведенный ко входу z = l , где l – длина отрезка линии с потерями, равен
|
Γ(l) |
|
= |
|
Γ(0)exp(− 2 jβl)exp(− 2αl) |
|
= exp(− 2αl). |
(5.3) |
|
|
|
|
Отсюда видно, что для уменьшения коэффициента отражения нужно увеличивать произведение αl .
Линию с большими потерями получают путем заполнения линии передачи диэлектриком с поглощающей компонентой (объемные нагрузки) или введением в волновод поглощающих пластин, размещенных вдоль оси волновода в плоскости электрического поля. Для согласования, полученной таким образом линии, с регулярной, используется плавный переход, как это показано, например, на рис.5.1,б-г. Такими же принципами можно воспользоваться и при конструировании согласованных нагрузок для полосковых линий – полосковому резистору придают клинообразную форму (рис.5.1,д). В полосковых узлах СВЧ применяют также навесные нагрузки в виде керамических пластин либо стержней с нанесенным пленочным покрытием. В случае, когда возникают затруднения с созданием замыкания полосковых проводников с экраном, используют четвертьволновые разомкнутые шлейфы с близким к нулю входным сопротивлением.
Согласованные нагрузки низкого уровня мощности, например волноводные для сантиметрового диапазона, имеют КСВ не хуже, чем 1,05–1,06, в полосе частот 20–30%, коаксиальные – 1,05–1,07 в полосе 30–40%. Согласованные нагрузки высокого уровня мощности имеют несколько худшие параметры, поскольку содержат дополнительные элементы для отвода тепла от поглотителя.
5.2. Реактивные нагрузки
Реактивные нагрузки применяются в качестве меры при измерениях, а также в согласующих и управляющих устройствах СВЧ. В качестве реактивных нагрузок обычно используются короткозамкнутые отрезки закрытых линий передачи, иными словами – короткозамкнутые шлейфы (англ. – short-circuit stub). Сопротивление короткозамкнутого шлейфа без учета потерь определяется формулой
Z = jW tgβl = jX , |
(5.4) |
91
где W – волновое сопротивление линии; β – постоянная фазы, l – длина шлей-
фа.
Таким образом, сопротивление короткозамкнутого шлейфа является реактивным и может иметь, в зависимости от длины шлейфа и частоты, индуктивный или емкостной характер. Следует пом- x нить, что эквивалентные индуктивность и емкость можно рассматривать только на фиксированной частоте. Сопротивление шлейфа имеет существенно иную частотную зависимость, чем реактивное сопротивление катушки индуктивности (линейная) или конденсатора (гиперболическая). Для примера на рис.5.2 приведена частотная зависимость реактивного сопротивления
x = Im(Z /W ) четвертьволнового короткозамкну-
того шлейфа l = Λ0 / 4 = π c /(2ω0 ), где ω0 – расчетная частота.
Главным параметром реального короткозамкнутого шлейфа является значение КСВ, ко-
торое должно быть как можно большим.
Короткозамкнутые шлейфы фиксированной длины (короткозамыкатели фиксированные) оснащают стандартными разъемами. Коаксиальные и волноводные, например, для миллиметрового диапазона, имеют КСВ не менее 30. Это обусловлено конечной проводимостью короткозамыкателя, а также потерями в разъеме. Также часто, преимущественно в дециметровом и сантиметровом диапазонах, в качестве короткозамкателя используют металлическую посеребренную пластину, которая полностью перекрывает сечение волновода. Необходимо, чтобы она имела хороший контакт с фланцем волновода.
Короткозамкнутые шлейфы регулируемой длины реализуют с помощью металлических короткозамыкающих поршней (англ. – short-circuit plunger), которые перемещаются в отрезках линии передачи. Основным требованием к конструкции поршней является обеспечение малых потерь в контактах. Существенным является также то, чтобы потери не изменялись при перемещении поршня. Преимущественно применяют две типичные конструкции поршней – контактные и дроссельные.
В контактных поршнях для обеспечения электрического контакта поршня со стенками линии передачи используют тонкие пружинящие контактные лепестки. Длину лепестков выбирают равной четверти длины волны в линии, как это показано на рис.5.3,а для поршня на основе прямоугольного волновода с волной H10 . При этом непосредственный контакт со стенками находится в уз-
ле продольной составляющей высокочастотного тока. Здесь буквой А обозначено положение плоскости эффективного короткого замыкания. Основными недостатками контактных поршней являются непостоянство контакта во время
92
перемещения поршня, постепенное изнашивание контактных лепестков и выгорание метала при значительных мощностях.
|
А |
А |
В С |
Дроссельные (англ. – choke) |
|
|
поршни в значительной мере л и- |
||||
|
Λ/4 |
Λ1/4 |
Λ2/4 |
||
|
|
шены указанных недостатков. На |
|||
|
|
|
K |
||
|
Н10 |
Н10 |
рис.5.3,б изображена возможная |
||
|
|
|
|
конструкция такого поршня. Ме- |
|
|
a |
|
б |
ханический контакт K включен в |
|
|
А |
В |
|
волновод через два четвертьвол- |
|
|
|
новые отрезки линий передачи с |
|||
|
T |
|
|
||
|
|
|
волновыми сопротивлениями Z AB |
||
|
|
|
|
и ZBC , причем Z AB << ZBC . Если |
|
|
в |
|
г |
активное сопротивление контакта |
|
|
Рис.5.3. Короткозамыкающие поршни: |
равно RK , то отрезок линии В–С |
|||
|
а – контактный; б – дроссельный; |
трансформирует его в сопротив- |
|||
|
в – коаксиальный; г – обозначение |
ление Zвх B = ZBC2 / RK в |
сечении |
||
В. |
Входное сопротивление в сечении А равно Zвх A = (Z AB / ZBC )2 RK , |
то есть |
Zвх A << RK .
Гальванического контакта можно вообще избежать, если обеспечить резкий скачок волнового сопротивления, как например, для коаксиальной линии, которая работает в сантиметровом диапазоне (рис.5.3,в). Коэффициент отражения будет тем больше, чем сильнее отличие волнового сопротивления коаксиальной линии и отрезка А–В линии, образованного поршнем. По этому принципу строят также волноводные поршни миллиметрового диапазона для волны H10 прямоугольного волновода. Конструкции этих поршней имеют цилиндри-
ческую форму с секциями разного диаметра, часть СВЧ мощности, которая проникает за такой поршень, поглощает шайба из материала с большими потерями.
Недостатком дроссельных поршней является зависимость их свойств от длины волны. Обычно дроссельные поршни удовлетворительно работают в полосе частот 20–30% от средней частоты. Волноводные поршни для миллиметрового диапазона, которые работают на волне H10 , имеют КСВ в пределах 20–
30. Поршни для сантиметрового диапазона обеспечивают несколько больший уровень КСВ. На дециметровых и более длинных волнах используют коаксиальные поршни с пружинящими контактами в точках короткого замыкания, поскольку дроссельные поршни оказываются слишком громоздкими. Необходимость в дросселировании отпадает, когда в волноводе распространяется тип волны без продольного тока в стенках. Например, поршень для круглого волновода с волной H01 может иметь форму диска, который не имеет омического
контакта со стенками.