- •Введение
- •Список сокращений
- •1. Линии передачи СВЧ
- •1.1. Основные положения
- •1.2. Коаксиальная линия передачи.
- •1.3. Двухпроводная линия передачи
- •1.4. «Витая пара»
- •1.5. Прямоугольный волновод
- •1.6. Круглый волновод
- •1.7. Планарные линии передачи
- •2. Теория длинных линий
- •2.1. Основы теории длинных линий
- •2.2. Нормированные значения напряжения
- •2.3. Коэффициент отражения
- •2.4. Нормированные сопротивление и проводимость
- •2.5. Интерференция падающей и отраженной волн в нагруженной линии
- •2.6. Входное сопротивление линии передачи с нагрузкой
- •2.7. Основные режимы работы линии передачи
- •2.8. Круговая диаграмма сопротивлений
- •2.9. Полуволновые и четвертьволновые трансформаторы
- •3. Согласование линий передачи
- •3.1. Общие положения теории согласования линий передачи с нагрузкой
- •3.2. Согласование с помощью четвертьволнового трансформатора
- •3.3. Согласование с помощью сосредоточенной реактивности
- •3.5. Согласование с помощью параллельного реактивного шлейфа.
- •3.6. Трансформаторы с тремя реактивными элементами.
- •4. Матричные методы описания устройств СВЧ
- •4.1. Матрицы рассеяния многополюсников
- •4.2. Волновые матрицы передачи многополюсников
- •5. Двухполюсники
- •5.1. Согласованные нагрузки
- •5.2. Реактивные нагрузки
- •5.3. Преобразователи СВЧ мощности
- •6. Четырехполюсники
- •6.1. Разъемы и соединения
- •6.2. Переходы между линиями разных типов
- •6.3. Нерегулярности в волноводе
- •6.4. Изгибы и скрутки волноводов
- •6.5. Аттенюаторы
- •6.6. Фазовращатели
- •6.7. Согласующие трансформаторы
- •7. Резонаторы и фильтры СВЧ
- •7.1. Объемные резонаторы
- •7.2. Основные типы резонаторов
- •7.3. Открытые резонаторы
- •7.4. Диэлектрические резонаторы
- •7.5. Резонатор, включенный на проход
- •7.6. Частотные фильтры
- •8. Шестиполюсники
- •8.1. Y-тройники
- •8.3. Шестиполюсные делители мощности
- •9. Восьмиполюсники и двенадцатиполюсники
- •9.1. Направленные ответвители
- •9.2. Мостовые устройства
- •9.3. Крестообразные соединения
- •9.4. Резонатор бегущей волны
- •9.5. Двенадцатиполюсники
- •10. Ферритовые устройства СВЧ
- •10.1. Основные свойства ферритов на СВЧ
- •10.2. Ферритовые устройства на эффекте Фарадея
- •10.3. Вентили с поперечно подмагниченным ферритом
- •10.4. Фазовые циркуляторы
- •11. Физические основы работы полупроводниковых приборов СВЧ диапазона
- •11.1. Энергетические зоны полупроводников
- •11.2. Процессы переноса заряда в полупроводниках
- •11.3 Полупроводники в сильных электрических полях
- •11.4. Контактные явления
- •12.1. Полупроводниковые аналоги вакуумных приборов СВЧ
- •12.2 Динамическая отрицательная проводимость
- •12.3. Лавинное умножение носителей заряда
- •12.4 Основные режимы работы ЛПД
- •12.5. Технический уровень промышленно выпускаемых ЛПД
- •13. Полупроводниковые приборы с объемной неустойчивостью (диоды Ганна)
- •13.1. Механизм междолинного перехода
- •13.2 Эффект Ганна и критерий Кремера
- •13.3 Динамика ганновских доменов
- •13.4. Классификация режимов работы генераторов Ганна
- •13.5. Предельные параметры генераторов Ганна
- •13.6. Способы повышения эффективности и верхнего частотного предела генераторов Ганна
- •14.1. Основы полупроводниковой технологии
- •14.2. Конструкции диодных СВЧ генераторов
- •14.3. Способы перестройки частоты
- •15. Повышение мощности полупроводниковых генераторов и освоение миллиметрового диапазона волн
- •15.1. Основные принципы построения СВЧ-сумматоров
- •15.2. Конструкции сумматоров мощности
- •15.3. Освоение миллиметрового и субмиллиметрового диапазонов
- •16. Усилители СВЧ
- •16.1. Основные параметры усилителей
- •16.2. Классификация усилителей СВЧ
- •16.3. Однокаскадный транзисторный усилитель
- •16.4. Принцип действия балансного усилителя
- •17. Преобразователи частоты
- •17.1. Смесители
- •17.2. Преобразование частот в смесителе
- •17.3. Основные параметры смесителей
- •17.4. Небалансные смесители
- •17.5. Балансные смесители
- •17.6. Двойные балансные смесители
- •17.7. Кольцевые балансные смесители
- •17.8. Транзисторные смесители
- •Тесты для самопроверки
- •Ответы на тесты
- •Библиографические ссылки
- •Список рекомендованной литературы
- •Предметный указатель
162
12.Какие физические процессы лежат в основе принцмпов работы Т-
моста?
13.Какой вид имеет идеальная матрица рассеяния Т-моста, и каков ее физический смысл?
14.Какие основные характеристики описывают работу Т-моста?
15.Какие основные параметры используют для описания свойств Т-моста?
16.Каковы типовые значения основных параметров Т-моста?
17.Каково назначение Т-мостов и их основные схемы применения?
18.Какова конструкция и свойства гибридного кольца?
19.Каким образом выбираются волновые сопротивления элементов гибридного кольца?
20.Какова конструкция и свойства квадратного моста?
21.Каким образом выбираются волновые сопротивления элементов квадратного моста?
9.3. Крестообразные соединения |
|
|
|||||||
На практике иногда применяются ненаправленные восьмиполюсники, |
|||||||||
например Е-плоскостной крестообразный делитель мощности. Данное устрой- |
|||||||||
ство представляет собой крестообразное соединение стандартных прямоуголь- |
|||||||||
ных волноводов в плоскости электрического поля волны Н10. |
|
|
|||||||
Е-плоскостной крестообразный делитель мощности (рис.9.7) в рамках |
|||||||||
теории электрических цепей можно рассматривать как скачок волнового сопро- |
|||||||||
тивления с модулем коэффициента отражения, близким к 0,5. |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
Коэффициенты |
матрицы рассея- |
|||
|
|
3 |
|
ния Е-плоскостного креста имеют |
|||||
|
|
|
|
плавную |
частотную |
зависимость |
во |
||
2 |
|
|
4 |
всей |
полосе частот |
одномодового |
ре- |
||
|
|
|
жима прямоугольного волновода, а |
||||||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
среднее значение коэффициента отра- |
|||||
a |
|
|
|
жения приближенно равно 0,42, коэф- |
|||||
1 |
|
|
|
фициент передачи в противоположное |
|||||
b |
|
|
|
от входного плеча – 0,58, в боковые |
|||||
Рис.9.7. Волноводный Е-плоскостной |
|||||||||
плечи – 0,49. |
|
|
|||||||
крестообразный делитель мощности |
|
Крестообразный делитель приме- |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||
няют для построения измерителей комплексного коэффициента отражения. |
|||||||||
Пронумеруем плечи четырехплечего крестообразного соединения, например, |
|||||||||
по часовой стрелке, тогда, если входной сигнал подается в плечо 1, подключе- |
|||||||||
ние исследуемой нагрузки необходимо приводить к плечу 4 (или 2). Из симмет- |
|||||||||
рии устройства следует: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s21 |
= s41 |
= s14 |
= s12 = s34 |
= s32 . |
|
|
|||
Характеристики устройства незначительно изменяются в рабочей полосе |
|||||||||
частот прямоугольного |
волновода, |
в частности для волновода сечением |
|||||||
28,5×12,6 мм при увеличении частоты от 8 до 10,5 ГГц изменение модуля эле- |
|||||||||
ментов матрицы рассеяния не превышает 15%, а фазы – 0,43 рад. |
|
163
Значительный вклад в развитие теории Е-плоскостного креста и исследование возможности его внедрения в измерительные схемы внес украинский ученый, доцент Днепропетровского национального университета В. А. Карлов
[14, 15].
9.4. Резонатор бегущей волны
Резонатор бегущей волны (РБВ; англ. – travelling wave resonator) реали-
зуют на основе направленного ответвителя. В отличие от обычного объемного резонатора на основе закороченного отрезка волновода, в котором на резонансных частотах существуют стоячие волны, в резонаторе бегущей волны (рис.9.8) электромагнитные колебания резонансной частоты существуют в виде бегущей волны. Другое название резонатора бегущей волны – кольцевой (англ. – ring) резонатор. Это устройство выполнено на основе направленного ответвителя,
два плеча которого соединены отрезком волновода. |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Будем считать направлен- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ный ответвитель идеальным. Пле- |
||||||
|
|
|
a |
|
|
|
a |
|
|
|
|
чо 1 возбуждается генератором, к |
|||||||
|
|
|
2 4 |
|
|
|
|
|
плечу 3 подключена согласован- |
||||||||||
|
|
|
b |
|
b |
|
|
|
|
ная нагрузка (СН). Плечи 2 и 3 со- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
СН |
|||||||||||||
|
|
|
1 |
3 |
|
|
единены отрезком волновода дли- |
||||||||||||
|
Гене- |
|
|
||||||||||||||||
|
ратор |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ной l, который вызывает фазовый |
|||||||
|
|
a |
|
|
|
a |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
b |
|
|
|
b |
|
|
сдвиг βl |
и затухание α . |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
Рис. 9.8. Резонатор бегущей воны |
|
|
|
Идеальная |
матрица |
рассея- |
|||||||||||
ния направленного ответвителя имеет вид |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j |
|
|
|
|
|
0 |
|
0 |
|
|
|
|
q |
1− q2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
0 |
|
|
|
j 1− q2 |
|
q |
|
|
|||||
|
|
|
S = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
(9.33) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
q |
|
j 1− q |
|
0 |
|
0 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
1− q2 |
|
|
q |
|
|
0 |
|
0 |
|
||||||||
|
|
|
j |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где q <1. Всю цепь описывают следующим уравнением: |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
B = S A , |
|
|
|
|
|
|
(9.34) |
где A – матрица воздействий; Β – матрица реакций системы; S – матрица рассеивания, которая в нашем случае имеет вид (9.33).
Если расписать матрицы, получим уравнения
|
|
|
|
|
0 |
|
|
b1 |
|
|
|
|
|||
b2 |
|
= |
|
0 |
|
||
b |
|
|
|
|
q |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
b |
|
|
|
1− q |
2 |
||
|
4 |
|
|
j |
|
0q
0j1− q2
j |
1− q2 |
0 |
q 0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j |
1− q |
2 |
a1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
a2 |
|
, |
(9.35) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
a3 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
0 |
|
|
a |
4 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
164
где ai – комплексная амплитуда электрического поля волны, поступающей в
плечо i; bi – комплексная амплитуда электрического поля волны, выходящей из
плеча i.
Из рис. 9.8. видно, что
a2 = b4e−αe− jβl ;
a3 |
= 0; |
|
|
(9.36) |
|
|
|
|
|
|
|
−α |
− jβl |
|
= b2e |
e |
|
. |
|
a4 |
|
Решив уравнения (9.35) и (9.36), получим
|
|
|
= a4 = 0; |
|
|
|
||
b1 |
= b2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
q −e−αe− jβl |
|
a1; |
|
|||
b3 |
= |
|
|
|
|
(9.37) |
||
1− qe−αe− jβl |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
j |
1− q2 |
|
|
|
|
b4 = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1− qe−αe− jβl a1. |
|
Соотношения (9.37) показывают, что в волноводе, который связывает плечи 2 и 3, существует бегущая волна, которая распространяется от плеча 4 к плечу 2 (рис.9.8). Из (9.37) также следует, что генератор нагружен на согласованную
нагрузку (b = 0). |
|
|
|
|
||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Вычислим максимальную амплитуду b |
|
. Для фиксированных |
α и |
q мо- |
||
|
|
|
4 |
|
|
|
||
дуль |
|
b |
|
максимальный, когда произведение |
qe−αe− jβl действительное и боль- |
|||
|
|
|||||||
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
ше нуля, что имеет место при |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
l = mΛ, |
|
|
|
(9.38) |
где Λ – длина волны в волноводе кольца, m=1, 2, 3, …. Откуда следует, что волновые процессы в устройстве должны иметь выраженный резонансный характер. Уравнение (9.38) является условием резонанса в резонаторе бегущей волны. При указанных выше условиях уравнения (9.37) можно преобразовать к такому виду:
|
|
|
q −e−α |
|
|||||
b3 |
= |
|
|
|
|
|
a1, |
||
|
|
|
|
−α |
|||||
|
|
1− qe |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
(9.39) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j |
1− q2 |
|||||
|
|
|
|||||||
b4 |
= |
|
|
|
|
|
−α |
a1. |
|
|
|
1 |
− qe |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Если условие (9.38) выполняется, то максимальное значение b4 имеет место для заданного α в случае выполнения соотношения
q = e−α. |
(9.40) |
Тогда получим:
|
165 |
ja1 . |
|
|||
b = 0, |
b = |
(9.41) |
||||
|
|
|
|
|
||
3 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1−e−2α |
|
|||||
|
|
|
|
Из последнего выражения следует, что можно получить |b4|>>|a1|, если использовать волновод с довольно малым затуханием α . Условие b3=0 обозначает, что вся мощность, которая отдается генератором, тратится только на компенсацию потерь в волноводном кольце. Кроме того, имеет место равенство
a1 |
|
2 |
= |
|
|
|
2 |
− |
|
a2 |
|
2 |
. |
(9.42) |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
b4 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Например, для кольца с полным затуханием 0,05 дБ, выбирая наилучшим образом коэффициент связи направленного ответвителя q = e−α , можно получить b4 ≈ 9,3a1 . Другими словами, мощность, которая циркулирует в кольце, почти
в 100 раз больше мощности генератора. В отличие от резонаторов со стоячими волнами, в РБВ напряженность поля в каждой точке одинакова, что приводит к значительному увеличению электрической прочности устройства. Очевидно, что такое устройство целесообразно применять в случае измерений, которые требуют сильных полей для изучения свойств материалов, спектроскопии газов и др. При создании волноводных РБВ обычно используют НО с переменным коэффициентом связи. Кольцевые резонаторы на базе микрополосковых линий находят широкое применение при создании интегральных схем СВЧ диапазона.
На рис.9.9 изображена схема направленного ответвителя с переменным коэффициентом связи. Он состоит из двух гибридных ответвителей, соединен-
2 |
|
|
|
|
|
4 |
|
ных с помощью фазовращателя. Образо- |
||||||
|
|
|
|
|
|
ванный таким способом восьмиполюс- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ник является идеальным направленным |
||||||
1 |
|
|
φ |
|
3 |
|
||||||||
|
|
|
|
ответвителем (в той мере, насколько со- |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Рис. 9.9. Направленный ответвитель |
вершенны |
его |
составляющие). Такой |
|||||||||||
восьмиполюсник |
является |
взаимным и |
||||||||||||
|
|
с переменной связью |
|
|||||||||||
|
|
|
внутренне |
согласованным. |
Обозначим |
|||||||||
через |
|
|
|
|
|
|
||||||||
φ сдвиг фазы, |
который оказывает фазовращатель. Тогда коэффициент |
|||||||||||||
связи будет равен |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
1−sin ϕ |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
C = 20lg |
4 |
=10lg |
2 |
|
. |
|
(9.43) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
a1 |
|
|
|
|
|
При φ = 0 C = −3 дБ устройство работает как один направленный ответвитель с делением мощности пополам. При φ = −π2 С = 0 вся мощность пере-
ходит из основного волновода в дополнительный, что соответствует ответвителю с полной связью. В случае φ = π2 С = ∞ вся мощность остается в основном
волноводе (полная развязка). Придавая φ промежуточные значения, можно реализовать практически любой коэффициент связи.