ГЕТЕРОГЕННОКАТАЛИТИЧЕСКОЕ ОКИСЛЕНИЕ УГЛЕВОДОРОДОВ И ИХ ПРОИЗВОДНЫХ
Гетерогеннокаталитическое окисление приобрело большое зна чение для осуществления ряда процессов, которые нельзя успешно реализрвать при помощи радикально-цепных реакций окисления. Среди них важнейшими являются следующие:
1) окисление олефинов и их производных по насыщенному ато му углерода с сохранением двойной связи:
сн2=сн-сн3 сн2=сн-сно+н2о
2)окислительный аммонолиз олефинов и других углеводородов
сполучением нитрилов:
RCH3+ NH, + 1 ,502 ►RCN+ ЗН20
3) окисление ароматических и других углеводородов с образо ванием внутренних ангидридов диили тетракарбоновых кислот:
ж -СО
+ 4,50а |
) 0 + 2С03 + Н а0 |
|
НС—СО |
4) прямой синтез оксида этилена:
СН2=СН2+ 0,5О2 ---- ►Н2С-----СН2
V
Все эти процессы имеют очень большое практическое значение, так как получаемые продукты широко используются в качестве мономеров (акриловая и метакриловая кислоты, акрилонитрил, ма леиновый и фталевый ангидриды) и промежуточных продуктов для синтеза пластификаторов, растворителей, других мономеров и т. д. (фталевый ангидрид, оксид этилена, нитрилы, акролеин).
Научные и инженерные основы процесса
Гетерогенные катализаторы окисления и механизм реакций
Среди катализаторов гетерогенного окисления органических ве ществ практическое значение приобрели следующие.
1. Металлы — Си и Ag, из которых более легко окисляющаяся медь, видимо, функционирует в виде оксидов, образующихся в по верхностном слое. Другие металлы (Pt, Pd) приводят к полному окислению до СО2 и Н2О.
2. Оксиды переходных металлов — СиО+ СщО, V2O5, в то вре мя как другие оксиды неактивны или способствуют главным обра зом полному окислению.
3. Смеси оксидов и соли переходных металлов, особенно ванадаты, станнаты, вольфраматы и молибдаты цинка, кобальта и вис
мута (Zn0-V20 5, CoO*W03, Bi20 3-Mo03), которые могут содер жать в виде отдельных фаз соответствующие оксиды и их соеди нения. В отличие от этого, ферриты и хромиты вызывают полное окисление.
Перечисленные катализаторы применяют в виде стружек или сеток (Си), зерен самого катализатора (У2Об) или нанесенными на пористые носители (Ag, CuO, соли), нередко с добавками раз личных промоторов.
В механизме гетерогенных реакций окисления важную роль иг рает адсорбция реагентов на поверхности контакта. На металлах кислород сорбируется очень быстро с последующим более медлен ным прониканием в приповерхностный слой. Неблагородные метал лы дают в результате оксиды, а для серебра процесс ограничивает ся хемосорбцией с глубоким изменением свойств приповерхностно го слоя. Считают, что кислород сорбируется на контакте без дис социации или с диссоциацией молекулы, причем металл поставляет требуемые электроны и переводит адсорбированный кислород в со стояние ион-радикала:
— 4-Ag |
—- |
Ag + 0 2 ►Ag—О—О* ------ |
►2Ag—О* |
Сходный тип хемосорбции кислорода осуществляется на оксид ных и солевых катализаторах, где сорбция происходит по иону пе реходного металла. Последний окисляется при этом до высшего валентного состояния.
Углеводороды сорбируются на металлах сравнительно слабо и обратимо. Прочнее они сорбируются на оксидных и солевых ката лизаторах, причем электроны, необходимые для образования связи, поставляются молекулой олефина, которая переходит в состояние хемосорбированного ион-радикала:
Ме<”+1>+ + СН2=СН—СН3 -<— >■ Men+—СН2—СН—СН3
Ион металла при этом восстанавливается в одну из низших ва лентных форм. В результате совместного действия кислорода и уг леводорода ионы металлов часто находятся в разных валентных состояниях, что в среднем соответствует некоторой дробной вели чине. Так, ион ванадия при окислении нафталина воздухом имеет среднюю валентность «4,3 вместо 5 в V2Os. Очевидно, что состоя ние иона металла определяется окислительно-восстановительными свойствами среды и зависит от соотношения кислорода и углеводо рода, от наличия водяных паров и т. д. При этом в начальный пе риод работы катализатор постепенно формируется в состояние, стабильное для данных условий синтеза, а варьирование условий может изменить его активность и селективность.
Имеются два главных типа механизма гетерогеннокаталитиче ского окисления. В одном из них углеводород сорбируется на окис ленной поверхности катализатора, вначале сорбируясь по ион-ра- дикалу кислорода, а затем взаимодействуя с ним с образованием
продуктов окисления. Типичным примеров является синтез оксида этилена:
Ag—О—О- + СНа=СН2 |
Ag—О—О—СН2—СН2 |
Ag-O . + Н2С---- СН2 |
|
|
V |
Считается, что продукты полного окисления получаются из этиле на и Ag—О»; это хорошо соответствует максимально возможной
селективности этого процесса (85%):
6AgOa-f 7СН2=СН2 -----►6НаС---- СН2+ 2СОа+2НаО
V
Примером того же механизма может служить окисление бензола в малеиновый ангидрид, идущее через промежуточное образование хинона:
Ме+0 0 + |
> Ме+0 0 |
+о2 |
----> |
> Ме+0 0 |
0 0 * ---------------------------------------- |
► |
|
—Ме+00* |
|
+2 О2 |
НС— СО |
* О |
О ------------—СО2*“Н^О>■ |
I > |
|
нс— со |
Другой распространенный механизм гетерогеннокаталитическо го окисления называют окислительно-восстановительным. Он состо ит в том, что сорбированный на ионе металла углеводород окис ляется кислородом решетки катализатора; металл при этом вос станавливается в низшее валентное состояние и затем, вновь взаи модействуя с кислородом, переходит в первоначальную форму:
2КО + СН2=СН-СНз -----V 2К + СНа=СН-СН0 + На0
2 К Ч * 0 2 -------► 2 К 0
Этот механизм характерен для окисления олефинов и метилбензолов. Он подтверждается тем, что ожидаемые продукты могут по лучаться на катализаторе в отсутствие кислорода, а стадии окисле ния углеводорода и окисления катализатора можно проводить раздельно.
Описанные два механизма являются крайними случаями: име ются и промежуточные механизмы. Точно представить их картину не представляется возможным, так как еще неясны строение по верхностных продуктов и их роль в окислении.
Кинетика и селективность гетерогеннокаталитического окисления
При изучении кинетики гетерогеннокаталитического окисления олефинов и других органических веществ нередко получались раз ные результаты. Можно, однако, сделать общий вывод, что в ки нетической области реакция окисления подчиняется уравнению Лэнгмюра —Хиншельвуда:
РшРо., г = k -----— —
i + 2 w
Эту модель часто аппроксимируют степенными функциями. Так, для окисления этилена в оксид этилена найдено уравнение
где кажущиеся порядки по реагентам составляют (по разным дан ным): «1=04-0,45, «2= 0,554-1. Это различие во многом обусловле
но условиями осуществления реакции при избытке олефина или, наоборот, при избытке кислорода (т. е. за нижним или за верхним пределом взрываемости смесей). В первом случае скорость в ос новном зависит от парциального давления кислорода, имея близ кий к нулевому порядок по олефину, как, например, при окислении пропилена в акролеин в случае недостатка кислорода:
ро»
г = k
I - \ - Ь Р прод
Этилен же окисляют, наоборот, в избытке кислорода; скорость не зависит в этой области от концентрации кислорода, имея близкий к первому порядок по олефину:
^1Р а-оксид 4 ” Ь2 Р С0 2
Из последнего уравнения видно, что реакция может тормозиться и побочными продуктами полного окисления.
При избытке кислО|рода окисление пропилена в акролеин подчи няется такому кинетическому уравнению:
г= 6__Р°знв__
\ЬРирод
Ему же соответствует кинетика окислительного аммонолиза про пилена, скорость которого в определенных пределах не зависит от парциальных давлений кислорода и аммиака. Два последних ки нетических уравнения близки окислительно-восстановительному механизму, когда окисление восстановленных активных центров катализатора протекает быстро и не лимитирует общей скорости процесса. В этом случае наблюдается первый порядок окисления и окислительного аммонолиза по пропилену (r=kPс3нв)-
Наконец, окисление бензола в малеиновый ангидрид и окисле ние нафталина во фталевый ангидрид имеет первый порядок по кислороду и от нулевого до первого по ароматическому углеводо роду (в зависимости от соотношения реагентов). Эти реакции так же тормозятся образующимися ангидридами
ррО-Н
причем из-за большой величины их адсорбционных коэффициен тов b иногда можно пренебречь единицей в знаменателе.
Из рассмотренных примеров видно, что общим в кинетике окис ления является тормозящее влияние продуктов окисления, адсор бирующихся на поверхности сильнее, чем исходные углеводороды. Для кислорода не наблюдается такого влияния, что подтверждает механизм хемосорбции углеводорода не на активных центрах, а на центрах, уже сорбировавших кислород. В то же время порядок ре акции по кислороду и углеводороду может быть разным и завися щим от соотношения реагентов, окислительно-восстановительных свойств среды, а, значит, и от степени окисленности металла или оксида в приповерхностном слое. Энергия активации при гетеро
генном окислении |
олефинов |
составляет 63—84 кДж/моль (15— |
20 ккал/моль), |
а |
для |
ароматических соединений около |
105 кДж/моль (« 2 5 |
ккал/моль). |
Обычно при гетерогениокаталитическом окислении наблюдает ся такая схема реакций с параллельным и последовательным обра зованием побочных продуктов полного окисления:
|
|
|
“{"О2 |
|
RH ----- ►Целевой продукт ----- *■ C02-j-H20 |
Т1 |
Г2 |
I |
_______+Ог (гз)____________ 1 |
Найдено, что кинетика |
параллельного окисления углеводородов |
в продукты полного |
сгорания (г3) подчиняется тем же уравне |
ниям, что и для ги При одинаковых знаменателях всех кинетиче ских уравнений получаем выражение для дифференциальной се лективности по целевому продукту:
_ Г 1 Г 2 _____ 1 ~ |
(£g/&l) (Рпрод/^ян) |
ф“ rx + r z ~ |
1 + V * i |
Следовательно, подавление параллельной реакции полного сгора ния за счет варьирования соотношения реагентов обычно оказы вается невозможным, но зато в этом отношении значительную роль играет температура. Энергия активации реакции полного сгорания на 21—42 кДж/моль (5—10 ккал/моль) выше, чем для целевого процесса, т. е. kz/ki уменьшается, а селективность растет с пони жением температуры, как это изображено на рис. 123, а для окис ления этилена. С учетом получения достаточно высокой произво-
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 123. Зависимость селективности при |
|
|
окислении этилена от температуры |
(а ) и |
|
|
степени конверсии (б). |
|
|
|
|
дительности |
существует, |
таким |
|
|
образом, |
оптимальная |
область |
|
|
температур, определяемая эконо |
|
|
мическими |
соображениями. |
Из |
|
|
этого |
же |
ясны недопустимость |
ZOO 250 300 |
О 25 50 75 100 |
местных |
перегревов и |
важная |
Температура,°C |
Степень конверсии,% |
роль |
теплоотвода, усугубляемая |
|
|
высокой |
экзотермичностыо |
про |
|
|
цессов окисления. |
в |
про |
Ввиду последовательного окисления целевого вещества |
дукты полного сгорания селективность часто падает с увеличением степени конверсии углеводорода. Типичный вид такой зависимости изображен на рис. 123,6 на примере окисления этилена, где отре зок на оси ординат характеризует вклад параллельного пути, а падающий характер кривой говорит о последовательном превраще нии в продукты полного сгорания. Очевидно, что с учетом затрат на регенерацию непрореагировавшего углеводорода в каждом процессе существует некоторая оптимальная степень конверсии, определяемая экономическими факторами. При прочих равных условиях ее регулируют двумя способами: временем контакта или применением недостатка кислорода.
Наконец, важнейшую роль играет и сам катализатор, способ его приготовления и т. д. Добавление различных модификаторов или применение смесей оксидов и солей способно сильно изменять активность и селективность контакта. Так, некоторые каталитиче ские яды (галогены, селен), дезактивируя серебряный катализатор окисления этилена, существенно повышают его селективность. Ок сиды молибдена и висмута, в индивидуальном виде вызывающие
полное сгорание |
олефинов, в форме молибдата висмута |
(Bi20 3 :М о0 3= 1 :2) |
являются селективными катализаторами гете |
рогенного окисления пропилена. Большое влияние оказывают но ситель, размер зерен катализатора, его пористость и т. д. Ввиду возможности последовательного окисления целевого вещества и высокой скорости самой химической реакции на поверхности ката лизатора переход процесса во внутридиффузионную область весь ма нежелателен, поэтому используют катализаторы с небольшими зернами и сравнительно крупными порами.
Реакторы для процессов гетерогеннокаталитического окисления
Эти реакции часто проводят при атмосферном давлении, но по является все больше производств, где гетерогеннокаталитическое окисление ведут под давлением от.0,3 до 2 МПа, что позволяет
интенсифицировать процесс, снизить габариты аппаратуры и об легчить выделение непревращенного углеводорода и продуктов. Температура для разных процессов изменяется от 250—300 до 400—500 °С. Ввиду взрывоопасности смесей углеводородов с кис лородом имеется несколько способов выхода за пределы опасных концентраций: окисление рециркулирующими газами с добавкой свежего воздуха или кислорода при низкой концентрации олефина (3—5% об.), окисление избытка углеводорода небольшим коли чеством технического кислорода, разбавление смеси водяным паром.
Одним из основных вопросов при конструировании реакцион ных аппаратов для газофазного окисления являются отвод тепла и исключение зон перегрева. Из-за небольших коэффициентов теп лоотдачи от. газа к стенке эта задача более сложная, чем при жид кофазных процессах окисления. Все большее значение приобре тает и проблема повышения теплового к. п. д. установок, сводя щаяся к утилизации реакционного тепла для производства водя ного пара.
Ввиду высокой экзотермичности окисления адиабатические ре акторы не нашли применения в этом процессе. Гораздо больше рас пространен трубчатый реактор со стационарным слоем катализа тора, находящимся в трубах и охлаждаемым через межтрубное пространство хладоагентом (рис. 124,а). Трубы имеют диаметр 10—25 мм, что способствует отводу тепла и установлению более равномерной температуры по диаметру. Чтобы лучше использо вать катализаторный объем, в аппарат подают реагенты предва рительно подогретыми. Наилучший способ отвода выделяющегося тепла — испарение в межтрубном пространстве водного конденса та, генерирующего водяной пар того или иного давления в зависи-
Рис. 124. Реакторы для гетерогеинокаталнтического окисления:
а — трубчаты й |
а п п а р а т ‘ со стационарны м |
слоем катализатора; |
б — аппарат с псевдоож и |
ж енны м слоем |
к атал и зато р а; в — ап п ар ат |
с секционированным |
слоем псевдоож иж енного к а |
тал и затора; г — ап п ар ат с восходящ им потоком катализатора. |
|
мости от температуры реакции. Иногда используют охлаждение посторонним теплоносителем (расплавы солей, даутерм), который, в свою очередь, охлаждается кипящим водным конденсатом, даю щим технологический пар. Преимуществами трубчатых контактных аппаратов являются простота их устройства и обслуживания, а также близость к модели идеального вытеснения, способствующая повышению селективности; недостатки таких аппаратов — неравно мерность температуры по слою катализатора, малая доля полезно го объема и, как следствие, большой расход металла.
Для многих процессов окисления используют реакторы с псев доожиженным слоем гетерогенного катализатора (рис. 124,6). Они в общем подобны рассмотренным раньше для каталитического кре кинга, но не имеют регенераторов, так как при окислении образо вание смол и сажи незначительно, катализатор сохраняет ак тивность в течение многих месяцев и даже нескольких лет. Реаген ты можно подавать холодными, а катализатор используется в упрочненной микросферической форме, находясь в постоянном ви тании.
Реактор, как обычно, снабжен распределительной решеткой, охлаждающими трубами, в которых генерируется нар, и цик лонами для улавливания частиц, унесенных газом. В таком аппа рате идеально решается проблема теплоотвода и поддержания рав номерной температуры, но происходит обратное перемешивание, снижающее селективность процесса.
Для устранения последнего недостатка используют секциони рованные аппараты с псевдоожиженным слоем катализатора, в которых кроме основной распределительной решетки имеется не сколько решеток, делящих реакционный объем на секции (рис. 124,в). Уменьшение обратного перемешивания достигается также в реакторах с восходящим потоком катализатора (рис. 124,г), который перемещается вверх вместе с газом. Реакци онная труба охлаждается рубашкой с кипящим водным конденса том.
Катализатор отделяется в сепараторе или циклоне и возвра щается по трубе в нижнюю часть реактора, называемую дозато ром. В аппарате, изображенном на рис. 124, а, условия теплопере дачи хуже, чем в предыдущих, так как внешнее охлаждение при довольно широкой реакционной трубе менее эффективно. Однако подобный реактор можно выполнить и в виде многотрубного агре гата, охлаждаемого через межтрубное пространство.
При выборе материала аппаратуры для газофазного окисления следует учитывать коррозию не только карбоновыми кислотами, но и смесями диоксида углерода с водяным паром, всегда обра зующимися при реакции. Кроме того, некоторые металлы и их ок сиды могут катализировать нежелательные процессы полного окисления. В связи с этим все рассмотренные аппараты обычно вы полняют из легированных сталей.
Окисление олефинов по насыщенному атому углерода
Производство акролеина и акриловой кислоты
Эти вещества получают гетерогеннокаталитическим окислением пропилена:
+ о 2 |
4-0,502 |
СН,=СН—СН3 „ > сн ,= сн —сно — >■ сн ,= сн —соон |
Акролеин СН2=СН—СНО |
(т. кип. 52,5 °С) —жидкость с рез |
ким раздражающим запахом. Он хорошо растворим в воде и обра зует с ней азеотропную смесь. При длительном хранении или на гревании легко полимеризуется в циклические или линейные поли меры, что заставляет при его переработке использовать добавки ингибиторов. Акролеин широко применяется для получения акри ловой кислоты и ее эфиров, аллилового спирта, синтетического гли церина и других продуктов, в том числе метионина CH3SCH2CH2CH(NH2)COOH, являющегося ценной добавкой к корму для птиц.
Об акриловой кислоте и ее эфирах уже говорилось (стр. 227). Их получали из ацетальдегида и HCN, а затем из акрилонитрила, но из-за применения дорогостоящего сырья, серной кислоты и об разования сульфата аммония эти способы заменяются методом прямого окисления пропилена.
Окисление пропилена в акролеин. Процесс сопровождается об разованием побочных веществ: ацетальдегида, ацетона, уксусной и акриловой кислот, СО и С02. Оксиды углерода, как обычно при гетерогеннокаталитическом окислении, получаются не только из акролеина, но и параллельно с ним — непосредственно из пропи лена.
Для селективного осуществления процесса важно иметь катали заторы, направляющие окисление в сторону преимущественного образования акролеина. Первыми из них были закись меди на но сителях (0,1—1,5% Си20 на пемзе, карборунде или А120 3) или даже медные трубки реактора. Позже были разработаны контакты из молибдата висмута (Ш2Оз-МоОз) и фосформолибдата висмута (ВЬОз-МоОз-РгОб), содержащие промоторы (оксиды теллура и меди). На этих катализаторах достигается достаточно высокая се лективность при малом времени контакта и умеренной температуре. Так, на закиси меди рекомендуется время контакта 0,2 с при 370— 400°С или « 2 с при 320—350°С. На молибдатах применяют более высокую температуру (400—500 °С) при времени контакта 1—2 с. Эти параметры в некоторой степени зависят от применяемого дав ления, которое на разных установках меняется от 0,1 до 1 МПа.
Состав исходной смеси ограничивается пределами взрывоопас ных концентраций, поэтому в поступающую в реактор смесь всег да добавляют водяной пар (25—50% об.), который способствует также повышению селективности за счет десорбции акролеина.
В качестве газа-окислителя используют технический кислород или воздух. Последний дешевле технического кислорода, но разбавляет реакционные газы и затрудняет выделение и рециркуляцию ве ществ. Соотношение пропилена и кислорода (воздуха) в исходной смеси может быть различным: имеются установки, работающие с
избытком пропилена (42—44% об. С зН б, 8—10% об. 0 2, |
46— |
50% об. Н20 ), и наоборот, с избытком кислорода или воздуха |
(7— |
8% об. СзНе, 67% об. воздуха, 25% об. Н20). Очевидно, что в первом случае необходима рециркуляция непревращенного пропи лена, чем и объясняется применение не воздуха, а кислорода. Сте пень превращения по реагенту, находящемуся в недостатке, ме няется от 60 до 100%, а селективность от 70 до 90%.
Реакцию проводят в разных реакторах, но наибольшее примене ние нашли кожухотрубные аппараты со стационарным слоем ката лизатора, охлаждаемые расплавом солей. Расплав циркулирует через котел-утилизатор, генерируя пар высокого давления. Реак ционные газы проходят затем абсорбер, где продукты окисления поглощаются водой и получается 1,5—2%-ный раствор акролеина, содержащий ацетальдегид, ацетон и небольшое количество пропионового альдегида. Ацетальдегид легко отделяется ректификацией, а для очистки акролеина от близкокипящего пропионового альде гида (т. кип. 49 °С) используют экстрактивную дистилляцию с во дой. Полученный акролеин содержит 99% основного вещества с примесью воды и пропионового альдегида.
Получение акриловой кислоты. Для окисления акролеина в ак риловую кислоту также используют оксидные висмут-молибдено- вые катализаторы с различными промоторами (Те, Со, Р и др.), но условия реакции более мягкие: температура 200—300 °С при времени контакта 0,5—2 с. Побочно образуются уксусная кислота и оксиды углерода при селективности процесса свыше 90%.
Для реализации в промышленности было выгодным комбиниро вать окисление пропилена в акролеин и окисление акролеина в ак риловую кислоту. Вначале осуществили одностадийный процесс прямого окисления пропилена в акриловую кислоту в одном реак торе, что могло снизить капиталовложения. Выход акриловой кис лоты был при этом недостаточно высоким (<70% ), поскольку совмещение двух стадий с разными для них оптимальными усло виями не могло способствовать росту селективности.
В настоящее время наибольшее применение получил двухста
дийный процесс (рис. 125). В |
реактор 1 первой |
стадии |
подают |
смесь |
4—7% (об.) пропилена, 50—70% (об.) |
воздуха |
и 25— |
40% |
(об.) водяного пара. В |
нем происходит главным образом |
окисление пропилена в акролеин при 300—400 °С. Реакционные га зы без разделения поступают в реактор 3 второй стадии, где под держивается температуре 250—300 °С и происходит окисление ак ролеина в акриловую кислоту. Оба реактора выполнены в виде трубчатых аппаратов со стационарным слоем катализатора и ох лаждаются расплавом солей, которые отдают свое тепло в утили-