![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Химия и технология основного органического и нефтехимического синтеза
..pdfния диенов и разложения углеводородов на углерод и водород. Схема превращений в этом процессе такова:
—н2 |
I |
|
1 |
—Н2 |
^ Кокс |
||
СлН2/1+2 ■<* ■ |
СпН*, t |
^ C^H2/i-2 |
|
\ |
1 1 |
|
|
Продукты |
Изомеры -f-H2 |
парафинов |
|
крекинга |
олефинов |
-------- >- Изомеры |
Катализаторы дегидрирования парафинов должны быть актив ными в отношении основной реакции, но по возможности не уско рять процессов крекинга, изомеризации и закоксовывания. Лучши ми являются оксидные алюмо-хромовые катализаторы на основе А120 3, содержащие 10—40% Сг20 3 и 2—10% оксидов щелочных металлов (iNa20, К20, ВеО); последние служат для нейтрализа ции кислотных центров А120 3, вызывающих крекинг и изомериза
цию. Эти катализаторы очень чувствительны к влаге, поэтому ис ходные фракции С4 и С5 не должны содержать более 1 мг водяных паров в 1 м3.
Алюмо-хромовые катализаторы активны к дегидрированию «-бутана и изопентана при 500—650 °С, однако повышение темпе ратуры ведет к усиленному развитию побочных реакций, имею щих более высокую энергию активации. Оптимальной считают 560—590 °С при дегидрировании «-бутана и 530—560 °С при дегид рировании более реакционноспособного изопентана. .Селективность падает при повышении степени конверсии исходного парафина (главным образом из-за замедления дегидрирования при прибли жении к равновесию), поэтому ее ограничивают величиной 40— 45%. В указанных условиях селективность процесса по «-бутиле ну составляет «75% (плюс 6—7% по бутадиену), а по изоами лену «70% (плюс 4—5% по изопрену). В указанных условиях алюмо-хромовые катализаторы все же довольно быстро закоксовываются, и требуется периодически выжигать с них кокс при 600—650 °С воздухом.
Ввиду высокой эндотермичности процесса и работы в отсутст вие разбавителя-теплоносителя вначале применяли трубчатые ре акторы, обогреваемые топочными газами, с чередованием перио дов дегидрирования парафинов и регенерации катализатора. За тем широко распространились системы с псевдоожиженным микросферическим катализатором. В них скомбинированы регенера тивный принцип использования тепла и непрерывная регенерация катализатора, аналогичная рассмотренной для каталитического крекинга (стр. 45). Катализатор выходит из реактора дезактиви рованным и поступает в регенератор, где воздухом выжигают кокс. За счет экзотермичности последней реакции катализатор разогре вается и снова поступает в реактор, где выполняет дополнитель ную роль теплоносителя, компенсирующего затраты тепла на эн-
491
Рис. 145. Технологическая схема первой стадии дегидрирования парафинов:
/ — осушитель; 2 — испаритель; 3 — трубчатая печь; 4 —реактор; 5 — регенератор; 6, 5 —кот лы-утилизаторы; 7— электрофильтр; 5—бункер; /0 —скруббер; 11, 13, 15, 19 — холодильни ки; 12—компрессор; 14— сепаратор; 16— абсорбер; 17— теплообменник; 18— отпарная ко лонна; 20, 2 /— ректификационные колонны; 22 —дефлегматоры.
дотермическую реакцию дегидрирования. В реакторах с псевдо ожиженным катализатором происходит значительное перемешива ние реакционной смеси, а это снижает производительность и се лективность. Поэтому реактор и регенератор снабжают горизон тальными тарелками провального типа, что значительно улучшает показатели процесса.
Технологический процесс дегидрирования парафинов в соответ ствующие олефины составляют три основные стадии: 1) дегидри рование парафина с регенерацией катализатора; 2) выделение бу
тан-бутиленовой (или пентан-амиленовой) фракции из продуктов реакции; 3) разделение этой фракции с получением бутиленов (или изоамиленов). Технологическая схема первых двух стадий изображена на рис. 145 для дегидрирования «-бутана и существен но не отличается от схемы дегидрирования изобутана и изопен тана.
Свежий и рециркулирующий «-бутан в жидком виде поступают в осушитель ), заполненный адсорбентом (AI2O3, цеолиты), а за
тем в испаритель 2. Образовавшиеся пары подогреваются в труб чатой печи 5, имеющей конвективную и радиантную секции, до
492
540—550 °С и поступают под распределительную решетку реакто ра 4 на дегидрирование. В нем имеется несколько провальных та релок, которые делят реакционный объем на секции, препятствуя смешению и струйному потоку газов. Регенерированный катализа тор подают на верхнюю распределительную решетку, и, следова тельно, псевдоожиженный слой катализатора и реакционные газы движутся противотоком друг к другу, что создает наиболее благо приятный режим процесса (более горячий катализатор контакти рует с частично прореагировавшей смесью, и наоборот, чем дости гается выравнивание скоростей реакции по всему объему). В верх ней части реактора имеется «закалочный» змеевик, где реакцион ные газы охлаждаются «-бутаном, идущим на дегидрирование. Благодаря этому температура газов быстро снижается до 450— 500 °С и предотвращается их дальнейшее разложение: В циклонах, установленных на верху реактора, из газов улавливают захвачен ный ими катализатор, который возвращают по трубе в слой ката лизатора. Тепло горячих газов, выделяющихся при дегидрирова нии, используют в котле-утилизаторе 9 для получения водяного пара. Затем их дополнительно охлаждают в скруббере 10 цирку лирующей через холодильник 11 водой, которая улавливает катализаторную пыль, прошедшую через циклоны.
Закоксованный катализатор с низа реактора 4 стекает по спе циальной трубе (десорбер),'в которой его отдувают от углеводо родов азотом. Затем катализатор подхватывается потоком горяче го транспортирующего газа (воздух+ газы сгорания топлива) и при помощи этого пневмотранспорта поступает на верх регенера тора 5. Последний также имеет распределительную и несколько провальных решеток, которые делят его объем на секции.
Регенерация осуществляется с псевдоожиженным слоем ката лизатора при противотоке газа-окислителя, поступающего под нижнюю распределительную решетку регенератора. Поскольку необходимо избегать перегревов, ведущих к дезактивированию ка тализатора, проводят регенерацию смесью воздуха с газами сго рания топлива, содержащей только 2—3% (об.) кислорода. При этом оксид хрома все же частично окисляется в Сг03, и при вос становлении последнего в реакторе получается вода, вредно влия ющая на свойства катализатора. Во избежание этого в десорбер регенератора подают топочный газ, восстанавливающий катали затор, и ещё ниже — азот, отдувающий пары воды и газы сгора ния. После этого регенерированный катализатор при 640—650 °С подхватывают транспортирующим газом и возвращают в реактор.
Газы регенерации проходят циклоны, расположенные в верх ней части регенератора, и их тепло используют в котле-утилизато ре 6, где получается водяной пар. Затем в электрофильтре 7 улав ливают захваченный газами катализатор и сбрасывают дымовые газы в атмосферу. Этот катализатор вновь возвращают пневмо транспортом в регенератор. Для восполнения катализатора [его расход 0,5—1% (масс.)] имеется бункер 8, из которого свежий ка
493
тализатор стекает по трубе, подхватывается транспортирующим газом и поступает в реактор дегидрирования.
Реакционные газы после скруббера 10 имеют температуру 60— 70°С и следующий примерный составив % (масс.)]:
СН4 и На . |
, |
3 |
. |
1 |
• . . |
«53 |
С2Н6 и С2Н4 |
, |
2 |
Бутадиен-1,3 |
, . . . |
2 - 3 |
|
С3Н8 и С3Н6 . |
3—3,5 |
С5 и выше . . . . |
2 -2 ,5 |
|||
иэо-С4Ню |
|
2—2,5 |
СО . . . |
. |
■ » |
1 |
к-С4Н8 . . |
31—32 |
|
|
|
|
Их сжимают в компрессоре /2 до 1,3 МПа и охлаждают водой в холодильнике 13; из конденсата отделяют воду в сепараторе 14. Затем газ дополнительно охлаждают в рассольном холодильни ке 15. Несконденсировавшийся газ, состоящий из водорода, СО и низших углеводородов, поступает в абсорбционную колонну 16, орошаемую фракцией С5, которая улавливает захваченные газом пары С4 и частично С3. Кубовая жидкость этой колонны через
теплообменник 17 направляется в ректификационную колонну 18, в кубе которой собирается фракция С5, направляемая через теп
лообменник 17 и холодильник 19 на орошение колонны 16. Легкий погон колонны 18, углеводородный слой из сепаратора 14 и кон денсат из холодильника 15 • подвергают ректификации в колоннах 20 и 21. В первой отгоняют углеводороды С3, а во второй бутанбутиленовую фракцию от высших.
Заключительную стадию разделения С4- или С5-фракций нельзя
осуществить простой ректификацией из-за близости температур кипения компонентов смеси. Для этого используют метод экстрак тивной дистилляции с водным ацетоном, фурфуролом, ацетонитри лом, N-метилпирролидоном. Особенно эффективны два последних растворителя, в присутствии которых относительная летучесть па рафинов значительно возрастает по сравнению с олефинами и ди енами, и парафины можно отделить в виде головного погона, воз вратив на первую стадию дегидрирования. Затем от растворителя отгоняют бутилены вместе с бутадиеном и перерабатывают их совместно с С4-фракцией второй стадии дегидрирования. Выделен ные при этом бутилены (или амилены) идут на вторую стадию дегидрирования.
Одностадийное дегидрирование парафинов в диены. Описан ный выше двухстадийный метод получения бутадиена, отличаю щийся сравнительно высоким выходом (до 65%), имеет ряд недо статков: необходимость разделения газовых смесей после каждой стадии, повышенные энергетические и капитальные затраты. По этой причине проводились интенсивные работы по созданию одно стадийного процесса превращения я-бутана и изопентана в бута диен и изопрен, которые завершились внедрением процесса в про мышленность. При одностадийном процессе протекают две обра тимые последовательные стадии дегидрирования:
—н2 |
—н2 |
С4Н10 Ч- ■ |
С4Н8 ■< ■ с4Н0 |
494
Рис. 146. Температурная зависимость состава равновесной смеси при дегидрировании «-бута на в «-бутилен и бутадиен (сплошные линии— при 0,1, пунктирные линии—при 0,01 МПа):
1 — н-бутан ; 2 — к -бутн лен ; 3 — бутади ен .
Равновесный состав этой системы |
so |
|
|
|
|
||
зависит от температуры |
и давления. |
1 |
|
|
|
|
|
Как видно из рис. 146, при повышении |
з? |
|
|
|
|
||
S'25- |
|
|
|
|
|||
температуры равновесная |
концентра- Ц |
|
|
|
|
||
ция я-бутана резко падает, содержа |
|
|
|
|
|
||
ние я-бутиленов проходит через макси |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 |
||
мум, а количество бутадиена растет, |
|||||||
|
Температ ура, К |
|
|||||
но не столь значительно, |
ввиду одно |
|
|
|
|
|
временного образования водорода на обеих стадиях. Эти данные показывают, что для одностадийного процесса следует выбирать более высокую температуру, чем на первой стадии дегидрирования парафинов, и пониженное парциальное давление реагентов. Кро ме того, требуется катализатор, который соответствующим образом ускорял бы обе реакции дегидрирования (например, алюмо-хро- мовый). Поскольку при работе с этим катализатором нельзя ис пользовать водяной пар в качестве разбавителя, был разработан процесс, идущий при пониженном давлении (0,015—0,02 МПа) и температуре 580—600 °С (средняя между оптимальными для пер вой и второй стадии дегидрирования парафинов). Из-за примене ния вакуума реакторы с движущимся катализатором оказались не пригодными для одностадийного процесса. Сильное отложение кокса и необходимость частой регенерации контакта обусловили использование регенеративной системы Гудри.
Реакционный узел при одностадийном процессе (рис. 147) включает ряд блоков, состоящих из 5—8 горизонтальных реакто
ров со стационарным слоем катализатора. Каждый реактор рабо тает периодически, по регенеративному принципу использования тепла. В период выжигания кокса и регенерации катализатора последний разогревается до 600 °С. Затем следуют эвакуация га зов сгорания при помощи вакуума (1,5—2 мин) и дегидрирование,
когда тепло насадки используется для проведения эндотермичес кого процесса и она охлаждается до минимально допустимой тем пературы (580 °С). После этого реактор продувают перегретым водяным паром для вытеснения углеводородов (1,5—2 мин) и
вновь проводят регенерацию катализатора. Чтобы охлаждение в период дегидрирования происходило не слишком быстро, к катали затору добавляют гранулы прокаленного глинозема, играющего роль аккумулятора тепла. Но и в этом случае стадии дегидрирова ния и регенерации длятся всего по 5—9 мин с общей длительно стью цикла работы реактора 15—20 мин. Все переключения пото ков проводятся автоматически и благодаря наличию в блоке 5—8
реакторов создается непрерывный и постоянный поток исходных веществ и получаемых продуктов.
495
Воздух
-*а '
Дымобые газы
Рис. 147. Реакционный узел для одностадийного дегидрирования парафинов в диены:
1 — реакторы ; 2 — котлы -утилйзаторы .
Степень конверсии исходного сырья составляет 20—30% при селективности «55% . Контактный газ содержит «11% (масс.) бутадиена и 25—30% (масс.) бутиленов. Из-за проведения обеих стадий дегидрирования не в оптимальных для них условиях селек тивность меньше, чем при двухстадийном процессе, но это компен сируется снижением капиталовложений и энергетических затрат благодаря сокращению некоторых стадий производства.
х и м и я И ТЕХНОЛОГИЯ ПРОЦЕССОВ ГИДРИРОВАНИЯ
В промышленности основного органического и нефтехимическо го синтеза широко используют процессы гидрирования углеводо родов, кислородсодержащих и азотистых соединений с целью по лучения главным образом насыщенных углеводородов, кетонов, карбоновых кислот, спиртов и аминов.
Гидрирование углеводородов
Гидрирование по С— С-связи
Гидрирование этилена в этан было впервые осуществлено в середине XIX в. Фарадеем, применившим в качестве катализатора платиновую чернь. Впоследствии для гидрирования олефинов ис пользовали платину, скелетный никелевый катализатор (никель Ренея), никель на носителях, медь, смешанные оксидные катали заторы (медь-хромитный и цинк-хромитный) и многие другие гете рогенные контакты. Наиболее типичны для промышленной практи ки металлический никель и никель, осажденный на оксиде алюми ния, оксиде хрома или других носителях. В их присутствии высо кая скорость реакции достигается при 100—200 °С и давлении во дорода 1—2 МПа. Если исходное сырье содержит сернистые соеди нения, рекомендуется применять катализаторы, стойкие к сере
(сульфиды никеля, вольфрама и молибдена) при 300—320 °С и 25—30 МПа.
-496
Гидрирование углеводородов по С=С-связи протекает очень гладко и почти с теоретическим выходом. При этом реакционная способность олефинов зависит от степени замещения атомов уг лерода, находящихся при двойной связи. Быстрее всех гидрирует ся этилен, а для его гомологов скорость реакции вследствие эк ранирующего влияния заместителей падает в ряду:
СН2=СН2 > RCH=CHa > RCH=CHR > R2C=CHa >
>RaC=CHR > RaC=CRa
Диеновые углеводороды с прямой цепью гидрируются быстрееолефинов. В зависимости от строения диена водород может при соединяться вначале в 1,4-положение или одновременно в 1,4- к. 1,2-положения, причем часто удается остановить реакцию на этой стадии.
Более глубокое гидрирование приводит к парафинам:
1 I |
I |
|
|
|
|
СН-С=С—СН— |
1 |
1 |
1 |
1 |
|
С=С—с=с +н2 |
+Н2 |
||||
— »- сн-сн -сн -сн |
-*-сн -сн -с=с —
Аналогичным образом гидрируются полненовые углеводороды,, поглощающие два атома водорода на каждую двойную связь,, вплоть до образования полностью гидрированных соединений. При соответствующей дозировке водорода и выборе селективного ката лизатора удается провести частичное гидрирование таких соеди нений.
В циклоолефинах двойная связь способна присоединять водо род в присутствии тех же катализаторов гидрирования. Наличиеалкильных заместителей при двойной связи также уменьшает ско рость реакции.
При гидрировании циклоолефинов необходимо соблюдать ме ры предосторожности, так как могут получить значительное раз витие побочные реакции гидрогенолиза по углерод-углеродной связи, которые при гидрировании олефинов с открытой цепью не играют столь существенной роли. В более жестких условиях про исходит раскрытие цикла при действии водорода, особенно у трех четырехчленных циклических систем. Углеводороды с шестью и более углеродными атомами в цикле в условиях гидрирования мо гут также изомеризоваться в более стабильные пятиили шести членные циклы:
О |
Г ’*т |
чикло-С6Н10(СН3)2 |
— |
-^ЧШСло-С3Н7(СН3)3 |
|
|
|
—^С8Н18 |
Эти побочные реакции ограничивают выбор температуры при гидрировании олефинов и особенно циклоолефинов, что необходи мо иметь в виду при определении оптимальных условий процесса.
32—992 |
497 |
Гидрирование углеводородов по С=С-связи широко применя ется при стабилизации крекинг-бензина, при селективной очистке жидких продуктов пиролиза от олефинов и т. д. В основном орга ническом синтезе этот тип реакций гидрирования используют для получения некоторых циклоолефинов и циклопарафинов. Циклопентен, циклооктен и циклододецен являются новыми ценными мо номерами для синтетического каучука, а соответствующие цикло парафины применяются для получения дикарбоновых кислот, цик лоалканонов и лактамов (стр. 386). Для синтеза упомянутых цик лоолефинов и циклопарафинов проводят гидрирование циклопен тадиена (выделяемого из продуктов пиролиза), циклических ди меров и тримеров бутадиена:
__ ___ +2На |
+ Н2 |
г
Гидрирование до циклопарафинов можно осуществить с гете рогенными катализаторами (Ni, Со на носителях), но в случае синтеза циклооктана и циклододекана лучшие результаты получе ны с гомогенными катализаторами. Последние особенно пригодны для селективного гидрирования полиолефинов в моноолефины — циклопентен, циклооктен и циклододецен. Из этих катализаторов наиболее распространен гидрокарбонил родия с трибутилфосфиновым лигандом НКЬ(СО)з-Р(С4Н9)3. В его присутствии при 140°С и «2,5 МПа достигаются степень превращения циклододекатриена, близкая к 100%, и селективность по моноолефину свыше 95%.
Гидрирование по С=С-связи
Ацетилен и его гомологи гидрируются медленнее олефинов, но промежуточно образующиеся олефины легко вытесняются с по верхности катализатора из-за меньшей способности к сорбции и поэтому могут быть получены в качестве целевых продуктов. Се лективное гидрирование до олефинов осуществимо при катализе платиной и палладием на носителях, а также молибдатами ко бальта и никеля, железом и др. При большем времени контакта гидрирование идет до парафина:
-f-Ha -ЬНг
с н = с н ------->- СН2=СН2 ------- * СН3-СН3
498
Из гомологов ацетилена легче реагируют с водородом те, которые имеют тройную связь на конце цепи. Соединения с тройной связью в середине цепи гидрируются медленнее, и в этом случае первая и вторая стадия разделены более четко, чем в случае ацетилена.
При катализе никелем и особенно медью и при недостатке во дорода из ацетилена получаются другие продукты, представляю щие собой смеси его частично гидрированных полимеров. На мед ном контакте образуется твердое полимерное вещество — купрен.. Он применяется в качестве наполнителя при изготовлении различ ных материалов.
В Германии, не имевшей нефтяных месторождений, селектив ное гидрирование ацетилена использовали для промышленного получения этилена. Реакцию проводили при 180—320 °С и 1,5— 2-кратном избытке водорода с палладиевым катализатором на си
ликагеле. Аналогичный процесс применяют и сейчас для селектив ной очистки этилена от примеси ацетилена (последний всегда об разуется при пиролитической переработке углеводородных газов,, при которой выделяется также водород). Гидроочистка от ацети лена достигается пропусканием газа через контактный аппарат с катализатором, в качестве которого рекомендованы никель на но сителях, никель-кобальт-молибдаты.
Гидрирование ароматических углеводородов
Катализаторами гидрирования ароматических систем могут быть все металлы VIII группы, но в промышленности применяютглавным образом никель на носителях, особенно на СГ2О3. С таким контактом достаточная скорость процесса достигается при 120—
200 °С. При этом, в отличие от олефинов, необходимо повышенное давление (1—5 МПа)— не только для ускорения реакции, но н для увеличения равновесной степени конверсии, так как термоди намические отношения в этом случае менее благоприятны для гид рирования. Ароматические углеводороды нужно предварительно очищать от соединений серы, являющихся контактными ядами.
Сравнительная стабильность ароматической системы обуслов ливает ее меньшую реакционную способность при гидрировании по сравнению с олефинами. Так, относительные скорости гидри рования бензола в ядро, циклоолефина и двойных связей в боко вой цепи арилолефина таковы (в условных единицах):
150 |
900 |
По этой причине и даже несмотря на последовательно-параллель ный тип реакции со ступенчатым насыщением связей
в реакционной массе не обнаруживается циклических олефинов.
32* |
499- |
Гомологи бензола гидрируются с меньшей скоростью, чем сам бензол, что является еще одним проявлением дезактивирующего •влияния заместителей при гидрируемых связях. При наличии в -ароматическом углеводороде ненасыщенной боковой цепи она гид рируется в первую очередь. С медным катализатором, не катали зирующим гидрирование ароматических систем, насыщаются толь ко боковые цепи, а с никелем при избытке водорода происходит полное гидрирование, например, стирола:
|
± ^ / ~ |
V |
CH, - CH4 |
/~)-сн=сн2- |
W |
|
|
+4Н2 (Ni) |
- |
CH2- CH3 |
|
|
i Q |
Ароматические углеводороды с конденсированными ядрами обычно гидрируются ступенчато, с постепенным насыщением от дельных связей и колец. Так, гидрирование нафталина идет через следующие стадии (с промежуточной изомеризацией а,<х'-дегидро- нафталина в более стабильный а, p-изомер):
Условия гидрирования ароматических углеводородов во мно гом определяются побочными реакциями гидрогенолиза с расщеп лением боковых цепей и циклов. Так, из бензола на никелевом катализаторе при 290 °С образуются метан (до 71%) и свободный углерод:
— * ЗСН4 + ЗС
Еще легче расщепляются боковые цепи, особенно более длинные. Например, из н-пропилбензола при гидрировании можно получить не только пропилциклогексан, но также этил- и метилзамещенные, циклогексан и низшие парафиновые углеводороды. Эти побочные реакции определяют верхний предел температуры при гидрирова нии ароматических углеводородов.
В промышленности процессы гидрирования ароматических уг леводородов применяют для синтеза нескольких практически важ ных продуктов, в особенности циклогексана.
Циклогексан C6Hi2 (жидкость; т. кип. 80,7 °G) содержится в небольшом количестве в бензиновых фракциях нефтей. Главным
S00