- •Прикладная механика Учебное пособие
- •Прикладная механика
- •Введение
- •1.Основные понятия и аксиомы статики твердого тела
- •1.1.Основные понятия и определения
- •1.2.Аксиомы статики
- •1.3.Основные типы реакций связей
- •1.4.Система сходящихся сил
- •1.5.Момент силы относительно точки и оси
- •2.Плоская система сил
- •2.1.Различные формы условий равновесия плоской системы сил
- •2.2.Центр параллельных сил
- •2.3.Центр тяжести. Определение координат центра тяжести плоских фигур
- •3.Кинематика точки и твердого тела
- •3.1.Способы задания движения точки
- •3.1.1.Естественный способ задания движения точки
- •3.1.2.Координатный способ задания движения точки
- •3.2.Простейшие движения твердого тела
- •3.2.1.Поступательное движение
- •3.2.2.Вращательное движение
- •4.Сложное движение
- •4.1.Сложное движение точки
- •4.1.1.Относительное, переносное и абсолютное движение
- •4.1.2.Теорема о скорости точки в сложном движении
- •4.1.3.Плоскопараллельное движение твердого тела
- •4.1.4.Разложение плоскопараллельного движения на поступательное и вращательное
- •4.1.5.Скорость точки плоской фигуры
- •4.1.6.Мгновенный центр скоростей и распределение скоростей точек плоской фигуры
- •5.Дифференциальные уравнения и основные задачи динамики материальной точки
- •5.1.Основные положения динамики. Аксиомы динамики
- •5.2.Дифференциальные уравнения движения материальной точки
- •5.3.Две основные задачи динамики точки
- •6.Динамика относительного движения материальной точки
- •6.1.Динамические дифференциальные уравнения относительного движения материальной точки
- •6.2.Частные случаи динамической теоремы Кориолиса
- •7.Динамика твердого тела
- •7.1.Понятие о механической системе
- •7.2.Принцип Даламбера
- •7.3.Основное уравнение динамики вращающегося тела
- •7.4.Моменты инерции простейших однородных тел
- •8.Элементы аналитической механики
- •8.1.Обобщенные координаты
- •8.2.Возможные перемещения
- •8.3.Принцип возможных перемещений
- •9.Основы теории колебаний, теории удара
- •9.1.Устойчивость положения равновесия
- •9.2.Колебания системы с одной степенью свободы
- •9.3.Общие положения теории удара
- •10.Задачи сопротивления материалов
- •10.1.Основные допущения
- •10.2.Напряжения
- •10.3.Перемещения и деформации. Закон Гука
- •11.Растяжение и сжатие.
- •11.1.Диаграмма растяжения.
- •11.2.Методы расчета строительных конструкций.
- •12.Геометрические характеристики плоских сечений
- •12.1.Моменты инерции сечения
- •12.2.Момент инерции при параллельном переносе осей
- •13.Изгиб и кручение стержней
- •13.1.Расчеты на прочность при кручении стержней. Крутящий момент. Построение эпюр
- •13.2.Расчеты на прочность при изгибе стержней
- •Примеры
- •14.Устойчивость сжатых стержней
- •14.1.Основные понятия
- •14.2.Формула Эйлера для критической силы
- •14.3.Влияние способа закрепления концов стержня на значение критической силы
- •14.4.Практический расчет сжатых стержней
- •15.Теория тонких пластин
- •15.1.Основные понятия и гипотезы
- •15.2.Соотношения между деформациями и перемещениями
- •15.3.Напряжения и усилия в пластинке
- •15.4.Усилия в пластинке
- •15.5.Дифференциальное уравнение изогнутой поверхности пластинки
- •16.Прочность материалов при циклически меняющихся напряжениях
- •16.1.Понятие об усталостном разрушении материала и его причины
- •16.2.Характеристики циклов напряжений
- •16.3.Предел выносливости
- •16.4.Факторы, влияющие на усталостную прочность материала
- •17.Проблемы теории механизмов и машин
- •17.1.Кинематические пары и кинематические цепи
- •17.2.Структура и кинематика плоских механизмов
- •18.Структурное исследование механизмов
- •18.1.Степень подвижности механизма
- •18.2.Классификация механизмов
- •19.Кинематическое исследование плоских стержневых механизмов
- •19.1.Методы исследования
- •19.1.1.Графический метод кинематического исследования механизмов
- •19.1.2.Определение скоростей и ускорений точек звеньев методом планов
- •19.1.3.Свойство планов скоростей
- •19.1.4. Построение плана скоростей и ускорений кулисного механизма
- •20.Механизмы с высшими парами. Зубчатые механизмы
- •20.1.Зубчатые передачи
- •20.1.1.Общие сведения. Основная теорема зацепления.
- •20.1.2.Геометрические элементы зубчатых колес
- •21.Кулачковые механизмы
- •21.1.Виды кулачковых механизмов
- •21.2.Проектирование кулачковых механизмов
- •22.Методика силового расчета механизмов
- •22.1.Методы силового исследования механизмов
- •22.1.1.Силы, действующие на звенья механизма
- •22.1.2.Силы инерции звена, совершающего возвратно-поступательное движение
- •22.1.3. Силы инерции звена, совершающего вращательное движение вокруг неподвижной оси (рис. 20.2)
- •22.1.4.Силы инерции звена, совершающего плоско-параллельное движение (рис. 20.3)
- •22.2.Определение реакций в кинематических парах групп Ассура
- •22.2.1.Силовой расчет начального звена (рис. 20.4, а)
- •23.Динамика машинного агрегата
- •23.1.Кинетическая энергия механизма
- •23.2.Приведение масс и сил
- •23.3.Режимы работы машин
- •23.4.Уравнение движения механизма
- •24.Детали машин и механизмов
- •24.1.Общие сведения о проектировании деталей машин
- •24.2.Виды нагрузок, действующих на детали машин
- •24.3.Основные сведения о проектировании и конструировании
- •24.4.Стадии разработки конструкторской документации
- •25.Зубчатые механизмы
- •25.1.Классификация зубчатых передач
- •25.2.Виды разрушения зубьев. Критерии работоспособности и расчета
- •25.3.Расчет основных геометрических параметров цилиндрических прямозубых колес
- •25.4.Расчет зубьев цилиндрических прямозубых зубчатых колес на изгиб
- •25.5.Расчет зубьев цилиндрических зубчатых колес на контактную прочность
- •26.Конические зубчатые передачи
- •27.Общие сведения о разъемных и неразъемных соединениях
- •27.1.Неразъемные соединения
- •27.2.Разъемные соединения
- •27.2.1.Шпоночные и шлицевые соединения
- •28.Допуски и посадки
- •28.1.Взаимозаменяемость и технологичность деталей машин
- •29.Надежность деталей машин и механизмов. Основные понятия теории надежности
- •30.Оси и валы
- •30.1.Общие сведения
- •30.2.Проектный расчет валов и осей
- •30.2.1.Составление расчетных схем
- •30.2.2.Расчёт опасного сечения
- •30.3.Проверочные расчеты валов и осей
- •30.3.1.Расчет на выносливость валов и вращающихся осей
- •30.3.2.Расчет валов и неподвижных осей на статическую прочность
- •30.4.Проверочный расчет валов и осей на жесткость
- •31.Подшипники, муфты
- •31.1.Подшипники
- •31.1.1.Подшипники скольжения
- •31.1.2.Подшипники качения
- •32.Муфты
- •32.1. Назначение и классификация
- •32.2. Постоянные муфты
- •32.3.Управляемые муфты
- •32.4.Самоуправляемые муфты
- •Заключение
- •Библиографический список
- •3 94026 Воронеж, Московский просп., 14
14.Устойчивость сжатых стержней
14.1.Основные понятия
Соблюдение условий прочности и малость перемещений по сравнению с допускаемыми нормами еще не гарантируют способности конструкций выполнять предназначенные им функции.
Наряду с анализом прочности и жесткости необходим анализ устойчивости конструкций.
Назовем исходное состояние равновесия тела невозмущенным, отклонения его от состояния равновесия – возмущениями, а новое состояние равновесия – возмущенным.
Если при действии малых возмущений тело отклоняется от своего невозмущенного состояния равновесия незначительно, то такое состояние равновесия называется устойчивым. Если же состояние равновесия тела не обладает этим свойством, то оно называется неустойчивым.
Рассмотрим абсолютно жесткий стержень, шарнирно закрепленный нижним концом и сжатый силой F. В вертикальном положении стержень удерживается упругой пружиной, имеющей жесткость c (рис. 12.1). Это означает, что при повороте стержня на единичный угол в упругом шарнире возникает момент, равный c.
Рис. 14.62
Допустим, что стержень получил отклонение от вертикального положения, определяемое углом . Если новое положение стержня является равновесным, то, составляя уравнение m0=0, получим:
Flsin=c. (12.1)
Таким образом, рассматриваемая задача является нелинейной, причем нелинейность обусловлена конечным перемещением стержня.
Если угол достаточно мал, то можно положить sin. В результате нелинейное уравнение (12.1) заменяется линеаризованным
(Fl – c)=0.
Последнее уравнение имеет два возможных решения. Первое из них, при = 0, означает, что вертикальное положение равновесия стержня соблюдается при любом значении силы F.
Решение ( 0) возможно в том случае, когда обращается в нуль множитель Fl-c=0. Отсюда следует, что отклоненное положение равновесия имеет место только при F=c/l=F*.
Таким образом, при F=F*, наряду с вертикальным положением равновесия стержня, возможно другое положение равновесия, как угодно близкое к первому. Силу F* называют критической силой.
При F<F* стержень имеет только одно вертикальное положение равновесия. При F=F* стержень начинает отклоняться от вертикального положения равновесия. При F>F* стержень отклонится от вертикального положения еще больше.
Таким образом, при F<F* вертикальное положение равновесия стержня является устойчивым, а при F>F* – неустойчивым. При F>F* происходит переход стержня от исходного вертикального (неустойчивого) положения равновесия к отклоненному (устойчивому) положению равновесия. Этот переход называют потерей устойчивости исходного положения равновесия стержня.
Потеря устойчивости может произойти при напряжениях, значительно меньше тех, которые допустимы с точки зрения прочности конструкции.
14.2.Формула Эйлера для критической силы
Рассмотрим шарнирно опертый по концам сжатый стержень (рис. 12.2). Предположим, что по какой-то причине стержень получил малое искривление оси, вследствие чего в нем появился изгибающий момент M=Fv.
Рис. 14.63
При малых прогибах справедливо равенство , которое можно представить в виде:
, (12.2)
где обозначено k2=F/EI.
Решение однородного дифференциального уравнения (12.2) имеет вид
V(z)=B cos kz + C sin kz.
Произвольные постоянные B и C определяются из граничных условий:
при z=0 v=0;
при z=l v=0.
Из первого условия следует, что B=0. Таким образом, уравнение оси изогнутого стержня записывается так:
v=Csinkz.
Используя второе граничное условие, получим
Csinkl=0.
Если предположить, что C0, то sinkl=0 и тогда получим kl=n, n=1,2,3,… .
В результате имеем F=n22EI/l2, т.е. криволинейная форма равновесия стержня возможна только при фиксированных значениях сжимающей силы. При n=1 стержень изгибается с образованием одной полуволны синусоиды (рис. 12.3), при всех последующих n число полуволн соответственно равно n.
Рис. 14.64
Наименьшее значение сила F принимает при n=1
Fкр=2EI/l2. (12.3)
Эта сила называется критической силой. Формула (12.3) была впервые получена в 1744 г. математиком Леонардом Эйлером.
Таким образом, Fкр представляет собой наименьшую сжимающую силу, при которой наряду с прямолинейной формой равновесия становится возможной другая (изгибная) форма равновесия.