14.5. Управление колебаниями диодных генераторов
Амплитудная модуляция осуществляется в ДАГ изменением режима питания либо с помощью добавляемого в тракт управляемого аттенюатора.
В ГЛПД можно получить достаточно глубокую и относительно линейную AM, меняя ток питания. В ГДГ это трудно осуществить, поскольку зависимость уровня колебаний от нелинейна и, как правило, содержит разрывы и гистерезисные области. На практике в ДАГ чаще всего применяется импульсная AM. Основная сложность, с которой в этом случае приходится сталкиваться, это значительная сопутствующая ЧМ, вызванная изменением температуры активного слоя диода за время действия модулирующего импульса. Например частота генерации волноводного ГДГ 3-сантиметрового диапазона изменяется на 20...25 МГц за время действия импульса длительностью 1 мкс.
Тепловая постоянная времени активного слоя 1...4 мкс, поэтому для уменьшения паразитной ЧМ переходят к импульсам наносекундной длительности, дополняя эту меру синхронизацией модулируемого ДАГ от источника сигнала с постоянной частотой.
Основной способ получения ЧМ — это, как и в автогенераторах других типов, перестройка колебательной системы с помощью варикапов. Диапазон перестройки определяется качеством варикапов, типом колебательной системы и уровнем генерируемой мощности и изменяется от 100 МГц до 5 ГГц. При малых скоростях перестройки эффективно использование управляемых магнитным полем гиромагнитных резонаторов на основе железоиттриевого граната (ЖИГ-сфера, ЖИГ-резонатор). Генераторы на ДГ с такими элементами перестраиваются в пределах октавы и более. Наконец, можно получить ЧМ с умеренной девиацией, модулируя диод по питанию.
Диапазон механической перестройки ДАГ по частоте зависит от типа диода, конструкции генератора и рабочего диапазона. Коаксиальные конструкции, как правило, можно перестраивать во всей полосе рабочих частот диода. В волноводных конструкциях на сантиметровых волнах отношение крайних частот генерации обычно составляет 1,4... 1,5. В миллиметровом диапазоне усиливается влияние параметров корпуса диода и промежуточных цепей согласования.
В результате диапазон механической перестройки частоты здесь обычно не превышает 20 %.
14.6. Способы повышения кпд диодных генераторов
Полный
КПД диодных генераторов рассчитывают
по формуле
где,
как обычно,
—
электронный КПД,
—
КПД колебательной системы. В зависимости
от диапазона частот, потерь в сопротивлении
корпуса
и
качества выполнения колебательной
системы
,
так что умелым выполнением колебательной
системы можно заметно повысить полный
КПД генератора.
Главное при этом — выносить контактные соединения в плоскости минимума СВЧ-тока и минимизировать потери в ФНЧ цепи питания. Еще один способ — использовать совместную работу диодов, это позволяет усилить связь с полезной нагрузкой и соответственно увеличить благодаря возрастанию кажущегося сопротивления нагрузки.
Электронный
КПД ЛПД снижает относительно большое
падение напряжения на слое лавинного
умножения, заметно уменьшающее коэффициент
использования напряжения питания
.
Для
ослабления этого эффекта разработан
двухпролетный ЛПД
с симметричным
- переходом,
в середине которого расположен слой
умножения, а справа и слева от него —
два пролетных пространства для электронов
и дырок соответственно.
В ДГ основной путь увеличения э — снижение температуры кристалла и переход на фосфид индия.
Обе
эти меры позволяют увеличить
и
на этой основе поднять
.
Общий
метод улучшения КПД диодных генераторов
— использование высших гармоник. В
частности, в ГДГ переход в полигармонический
режим (его также называют релаксационным)
при
позволяет
увеличить
э
в пределе до 33 %. Полезный эффект возникает
вследствие того, что при оптимальной
фазировке высшие гармоники устраняют
провал в импульсе тока, что увеличивает
коэффициент формы импульса
.
Контрольные вопросы и задания
1. Перечислите основные типы генераторных СВЧ-диодов и области применения диодных генераторов СВЧ.
2. На использовании каких физических явлений основана работа ЛПД?
3. Нарисуйте ВАХ ЛПД, укажите рабочую точку.
4. Почему ЛПД питается от источника тока, а не от источника ЭДС?
5. Что такое «функция умножения» в теории ЛПД?
6. Назовите основные типы полупроводников, используемых в ЛПД.
7. Нарисуйте характеристику скорость—поле, укажите рабочую зону ЛПД.
8. Нарисуйте и объясните эквивалентную схему слоя умножения.
9. Нарисуйте и объясните эквивалентную схему пролетного пространства.
10. Как меняется скорость носителей при движении в пролетном пространстве?
11. Нарисуйте форму импульсов лавинного тока ЛПД.
12. Нарисуйте зависимость средней крутизны по первой гармонике лавинного тока ЛПД от амплитуды колебаний на слое умножения.
13. Нарисуйте и объясните эквивалентную схему ГЛПД.
14. Что такое пусковой ток? Как он связан с запасом по самовозбуждению?
15. Нарисуйте строение зоны проводимости арсенида галлия и-типа. Укажите параметры электронов в центральной и боковых долинах.
16. Что такое двухдолинная модель?
17. Нарисуйте зависимость скорости электронов от напряженности поля для GaAs. Приведите значения параметров, определяющих ход этой зависимости.
18. Объясните механизм образования падающего участка на характеристике скорость—поле.
19. Как образуется домен? Перечислите известные типы доменов.
20. Опишите зависимость режима работы ДГ от уровня колебаний.
21. Укажите способы повышения КПД генераторов на ЛПД и ДГ.
22. Как осуществляется AM в диодных генераторах?
23. Как осуществляется ЧМ в диодных генераторах?
24. Приведите данные о диапазоне перестройки диодного генератора.
25. Приведите ЭС диода в корпусе. Укажите типичные значения параметров корпуса.
26. Нарисуйте и объясните ЭС диодного генератора. Какую роль в ней играет корпус диода?
ПРИЛОЖЕНИЕ
__________________________________________________________________
Таблица коэффициентов для косинусоидального импульса
Θ, град |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1,000 |
0,000 |
0,000 |
0,000 |
0,000 |
0,000 |
0,000 |
0,000 |
0,000 |
2,00 |
2,00 |
1 |
1,000 |
0,004 |
0,007 |
0,007 |
0,007 |
|
|
|
|
2,00 |
2,00 |
2 |
0,999 |
0,007 |
0,015 |
0,015 |
0,015 |
|
|
|
|
2,00 |
2,00 |
3 |
0,999 |
0,011 |
0,022 |
0,022 |
0,022 |
|
|
|
|
2,00 |
2,00 |
4 |
0,998 |
0,015 |
0,030 |
0,030 |
0,029 |
|
|
|
|
2,00 |
2,00 |
5 |
0,996 |
0,019 |
0,037 |
0,037 |
0,037 |
|
|
|
|
2,00 |
1,99 |
6 |
0,995 |
0,022 |
0,044 |
0,044 |
0,044 |
0,0001 |
0,0002 |
0,0001 |
0,0002 |
2,00 |
1,99 |
7 |
0,993 |
0,026 |
0,052 |
0,052 |
0,051 |
0,0002 |
0,0004 |
0,0002 |
0,0004 |
2,00 |
1,99 |
8 |
0,990 |
0,030 |
0,059 |
0,059 |
0,058 |
0,0003 |
0,0006 |
0,0003 |
0,0006 |
2,00 |
1,98 |
9 |
0,988 |
0,033 |
0,066 |
0,066 |
0,065 |
0,0004 |
0,0008 |
0,0004 |
0,0008 |
2,00 |
1,98 |
10 |
0,985 |
0,037 |
0,074 |
0,073 |
0,072 |
0,0006 |
0,0011 |
0,0006 |
0,0011 |
1,99 |
1,98 |
11 |
0,982 |
0,041 |
0,081 |
0,080 |
0,079 |
0,0007 |
0,0015 |
0,0008 |
0,0015 |
1,99 |
1,97 |
12 |
0,978 |
0,044 |
0,088 |
0,087 |
0,085 |
0,0010 |
0,0019 |
0,0010 |
0,0020 |
1,99 |
1,97 |
13 |
0,974 |
0,048 |
0,096 |
0,094 |
0,092 |
0,0012 |
0,0025 |
0,0013 |
0,0025 |
1,99 |
1,96 |
14 |
0,970 |
0,052 |
0,103 |
0,101 |
0,098 |
0,0015 |
0,0031 |
0,0016 |
0,0032 |
1,99 |
1,95 |
15 |
0,966 |
0,055 |
0,110 |
0,108 |
0,104 |
0,0019 |
0,0038 |
0,0020 |
0,0039 |
1,99 |
1,95 |
16 |
0,961 |
0,059 |
0,117 |
0,115 |
0,110 |
0,0023 |
0,0045 |
0,0024 |
0,0047 |
1,98 |
1,94 |
17 |
0,956 |
0,063 |
0,125 |
0,121 |
0,116 |
0,0027 |
0,0054 |
0,0029 |
0,0057 |
1,98 |
1,93 |
18 |
0,951 |
0,067 |
0,132 |
0,128 |
0,122 |
0,0033 |
0,0065 |
0,0034 |
0,0068 |
1,98 |
1,92 |
19 |
0,946 |
0,070 |
0,139 |
0,134 |
0,127 |
0,0038 |
0,0076 |
0,0040 |
0,0080 |
1,98 |
1,91 |
20 |
0,940 |
0,074 |
0,146 |
0,141 |
0,132 |
0,0045 |
0,0088 |
0,0047 |
0,0094 |
1,98 |
1,90 |
21 |
0,934 |
0,078 |
0,153 |
0,147 |
0,137 |
0,0052 |
0,0102 |
0,0055 |
0,0109 |
1,97 |
1,89 |
22 |
0,927 |
0,081 |
0,160 |
0,153 |
0,142 |
0,0059 |
0,0117 |
0,0064 |
0,0126 |
1,97 |
1,88 |
23 |
0,921 |
0,085 |
0,167 |
0,159 |
0,147 |
0,0068 |
0,0133 |
0,0073 |
0,0144 |
1,97 |
1,87 |
24 |
0,914 |
0,089 |
0,174 |
0,165 |
0,151 |
0,0077 |
0,0151 |
0,0084 |
0,0165 |
1,97 |
1,86 |
25 |
0,906 |
0,092 |
0,181 |
0,171 |
0,155 |
0,0086 |
0,0170 |
0,0095 |
0,0187 |
1,96 |
1,85 |
26 |
0,899 |
0,096 |
0,188 |
0,177 |
0,159 |
0,010 |
0,019, |
0,011 |
0,021 |
1,96 |
1,84 |
27 |
0,891 |
0,100 |
0,195 |
0,182 |
0,162 |
0,011 |
0,021 |
0,012 |
0,024 |
1,96 |
1,83 |
28 |
0,883 |
0,103 |
0,202 |
0,188 |
0,166 |
0,012 |
0,024 |
0,014 |
0,027 |
1,95 |
1,82 |
29 |
0,875 |
0,107 |
0,208 |
0,193 |
0,169 |
0,013 |
0,026 |
0,015 |
0,030 |
1,95 |
1,80 |
30 |
0,866 |
0,111 |
0,215 |
0,198 |
0,171 |
0,015 |
0,029 |
0,017 |
0,033 |
1,95 |
1,79 |
31 |
0,857 |
0,114 |
0,222 |
0,203 |
0,174 |
0,016 |
0,032 |
0,019 |
0,037 |
1,94 |
1,78 |
32 |
0,848 |
0,118 |
0,229 |
0,208 |
0,176 |
0,018 |
0,035 |
0,021 |
0,041 |
1,94 |
1,76 |
Продолжение приложения
Θ, град |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
33 |
0,839 |
0,122 |
0,235 |
0,213 |
0,178 |
0,020 |
0,038 |
0,023 |
0,045 |
1,93 |
1,75 |
34 |
0,829 |
0,125 |
0,242 |
0,217 |
0,180 |
0,021 |
0,041 |
0,026 |
0,050 |
1,93 |
1,73 |
35 |
0,819 |
0,129 |
0,248 |
0,221 |
0,181 |
0,023 |
0,045 |
0,028 |
0,055 |
1,93 |
1,72 |
36 |
0,809 |
0,132 |
0,255 |
0,226 |
0,183 |
0,025 |
0,049 |
0,031 |
0,060 |
1,92 |
1,70 |
37 |
0,799 |
0,136 |
0,261 |
0,230 |
0,183 |
0,027 |
0,053 |
0,034 |
0,066 |
1,92 |
1,69 |
38 |
0,788 |
0,140 |
0,267 |
0,234 |
0,184 |
0,030 |
0,057 |
0,038 |
0,072 |
hPi |
1,67 |
39 |
0,777 |
0,143 |
0,274 |
0,237 |
0,184 |
0,032 |
0,061 |
0,041 |
0,078 |
1,91 |
1,66 |
40 |
0,766 |
0,147 |
0,280 |
0,241 |
0,185 |
0,034 |
0,065 |
0,045 |
0,085 |
1,41 |
1,64 |
41 |
0,755 |
0,151 |
0,286 |
0,244 |
0,184 |
0,037 |
0,070 |
0,044 |
0,093 |
1,90 |
1,62 |
42 |
0,743 |
0,154 |
0,292 |
0,248 |
0,184 |
0,040 |
0,075 |
0,053 |
0,101 |
1,90 |
1,61 |
43 |
0,731 |
0,158 |
0,298 |
0,251 |
0,183 |
0,042 |
0,0X0 |
0,058 |
0,110 |
1,89 |
1,59 |
44 |
0,719 |
0,161 |
0,304 |
0,253 |
0,182 |
0,045 |
0,085 |
0,063 |
0,119 |
1,89 |
1,57 |
45 |
0,707 |
0,165 |
0,310 |
0,256 |
0,181 |
0,048 |
0,091 |
0,068 |
0,128 |
1,88 |
1,55 |
46 |
0,695 |
0,168 |
0,316 |
0,259 |
0,180 |
0,051 |
0,096 |
0,074 |
0,139 |
1,88 |
1,54 |
47 |
0,682 |
0,172 |
0,322 |
0,261 |
0,178 |
0.055 |
0,102 |
0,080 |
0,150 |
1,87 |
1,52 |
48 |
0,669 |
0,176 |
0,328 |
0,263 |
0,176 |
0,058 |
0,108 |
0,087 |
0,162 |
1,86 |
1,50 |
49 |
0,656 |
0,179 |
0,333 |
0,265 |
0,174 |
0,062 |
0,115 |
0,094 |
0,175 |
1,86 |
1,48 |
50 |
0,643 |
0,183 |
0,339 |
0,267 |
0,172 |
0,065 |
0,121 |
0,102 |
0,188 |
1,85 |
1,46 |
51 |
0,629 |
0,186 |
0,344 |
0,269 |
0,169 |
0,069 |
0,128 |
0,110 |
0,203 |
1,85 |
1,44 |
52 |
0,616 |
0,190 |
0,350 |
0,270 |
0,166 |
0,073 |
0,134 |
0,119 |
0,218 |
1 84 |
1,42 |
53 |
0,602 |
0,193 |
0,355 |
0,271 |
0,163 |
0,077 |
0,141 |
0,128 |
0,235 |
1,84 |
1,40 |
54 |
0,588 |
0,197 |
0,361 |
0,273 |
0,160 |
0,081 |
0,149 |
0,138 |
0,253 |
1,83 |
1,38 |
55 |
0,574 |
0,200 |
0,366 |
0,274 |
0,157 |
0,085 |
0,156 |
0,149 |
0,272 |
1,82 |
1,36 |
56 |
0,559 |
0,204 |
0,371 |
0,274 |
0,153 |
0,090 |
0,164 |
0,161 |
0,292 |
1,82 |
1,34 |
57 |
0,545 |
0,208 |
0,376 |
0,275 |
0,150 |
0,094 |
0,171 |
0,173 |
0,314 |
1,81 |
1,32 |
58 |
0,530 |
0,211 |
0,381 |
0,275 |
0,146 |
0,099 |
0,179 |
0,187 |
0,338 |
1,81 |
1,30 |
59 |
0,515 |
0,215 |
0,386 |
0,276 |
0,142 |
0,104 |
0,187 |
0,202 |
0,364 |
1,80 |
1,28 |
60 |
0,500 |
0,218 |
0,391 |
0,276 |
0,138 |
0,109 |
0,196 |
0,218 |
0,391 |
1,79 |
1,26 |
61 |
0,485 |
0,221 |
0,396 |
0,276 |
0,134 |
0,114 |
0,204 |
0,235 |
0,421 |
1,79 |
1,24 |
62 |
0,469 |
0,225 |
0,401 |
0,275 |
0,129 |
0,119 |
0,212 |
0,254 |
0,453 |
1,78 |
1,22 |
63 |
0,454 |
0,228 |
0,405 |
0,275 |
0,125 |
0,125 |
0,221 |
0,275 |
0,487 |
1,77 |
1,20 |
64 |
0,438 |
0,232 |
0,410 |
0,274 |
0,120 |
0,130 |
0,230 |
0,297 |
0,525 |
1,77 |
1,18 |
65 |
0,423 |
0,235 |
0,414 |
0,274 |
0,116 |
0,136 |
0,239 |
0,322 |
0,566 |
1,76 |
1,16 |
66 |
0,407 |
0,239 |
0,419 |
0,273 |
0,111 |
0,142 |
0,248 |
0,348 |
0,611 |
1,75 |
1,14 |
67 |
0,391 |
0,242 |
0,423 |
0,272 |
0,106 |
0,148 |
0,258 |
0,378 |
0,660 |
1,75 |
1,12 |
68 |
0,375 |
0,246 |
0,427 |
0,270 |
0,101 |
0,154 |
0,267 |
0,410 |
0,713 |
1,74 |
1,10 |
69 |
0,358 |
0,249 |
0,431 |
0,269 |
0,096 |
0,160 |
0,277 |
0,446 |
0,772 |
1,73 |
1,08 |
Продолжение приложения
Θ, град |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
70 |
0,342 |
0,252 |
0,436 |
0,268 |
0,092 |
0,166 |
0,287 |
0,486 |
0,838 |
1,73 |
1,06 |
71 |
0,326 |
0,256 |
0,440 |
0,266 |
0,087 |
0,173 |
0,296 |
0,530 |
0,911 |
1,72 |
1,04 |
72 |
0,309 |
0,259 |
0,444 |
0,264 |
0,082 |
0,179 |
0,306 |
0,580 |
0,992 |
1,71 |
1,02 |
73 |
0,292 |
0,263 |
0,447 |
0,262 |
0,077 |
0,186 |
0,317 |
0,636 |
1,083 |
1,70 |
1,00 |
74 |
0,276 |
0,266 |
0,451 |
0,260 |
0,072 |
0,193 |
0,327 |
0,699 |
1,186 |
1,70 |
0,98 |
75 |
0,259 |
0,269 |
0,455 |
0,258 |
0,067 |
0,200 |
0,337 |
0,771 |
1,302 |
1,69 |
0,96 |
76 |
0,242 |
0,273 |
0,458 |
0,256 |
0,062 |
0,207 |
0,348 |
0,854 |
1,436 |
1,68 |
0,94 |
77 |
0,225 |
0,276 |
0,462 |
0,253 |
0,057 |
0,214 |
0,358 |
0,951 |
1,591 |
1,67 |
0,92 |
78 |
0,208 |
0,279 |
0,465 |
0,251 |
0,052 |
0,221 |
0,369 |
1,064 |
1,773 |
1,67 |
0,90 |
79 |
0,191 |
0,283 |
0,469 |
0,248 |
0,047 |
0,229 |
0,379 |
1,199 |
1,988 |
1,66 |
0,88 |
80 |
0,174 |
0,286 |
0,472 |
0,245 |
0,043 |
0,236 |
0,390 |
1,361 |
2,246 |
1,65 |
0,86 |
81 |
0,156 |
0,289 |
0,475 |
0,242 |
0,038 |
0,244 |
0,401 |
1,560 |
2,562 |
1,64 |
0,84 |
82 |
0,139 |
0,293 |
0,478 |
0,239 |
0,033 |
0,252 |
0,412 |
1,809 |
2,958 |
1,63 |
0,82 |
83 |
0,122 |
0,296 |
0,481 |
0,236 |
0,029 |
0,260 |
0,423 |
2,131 |
3,468 |
1,63 |
0,80 |
84 |
0,105 |
0,299 |
0,484 |
0,233 |
0,024 |
0,268 |
0,434 |
2,562 |
4,148 |
1,62 |
0,78 |
85 |
0,087 |
0,302 |
0,487 |
0,230 |
0,020 |
0,276 |
0,445 |
3,166 |
5,101 |
1,61 |
0,76 |
86 |
0,070 |
0,306 |
0,490 |
0,226 |
0,016 |
0,284 |
0,456 |
4,074 |
6,532 |
1,60 |
0,74 |
87 |
0,052 |
0,309 |
0,492 |
0,223 |
0,012 |
0,293 |
0,467 |
5,590 |
8,917 |
1,60 |
0,72 |
88 |
0,035 |
0,312 |
0,495 |
0,219 |
0,008 |
0,301 |
0,478 |
8,626 |
13,690 |
1,59 |
0,70 |
89 |
0,017 |
0,315 |
0,498 |
0,216 |
0,004 |
0,310 |
0,489 |
17,742 |
28,013 |
1,58 |
0,69 |
90 |
0,000 |
0,318 |
0,500 |
0,212 |
0,000 |
0,318 |
0,500 |
|
|
1,57 |
0,67 |
91 |
-0,017 |
0,321 |
0,502 |
0,208 |
-0,004 |
0,327 |
0,511 |
-18,742 |
-29,286 |
1,56 |
0,65 |
92 |
-0,035 |
0,325 |
0,505 |
0,205 |
-0,007 |
0,336 |
0,522 |
-9,626 |
-14,963 |
1,55 |
0,63 |
93 |
-0,052 |
0,328 |
0,507 |
0,201 |
-0,011 |
0,345 |
0,533 |
-6,590 |
-10,190 |
1,55 |
0,61 |
94 |
-0,070 |
0,331 |
0,509 |
0,197 |
-0,014 |
0,354 |
0,544 |
-5,074 |
-7,804 |
1,54 |
0,60 |
95 |
-0,087 |
0,334 |
0,511 |
0,193 |
-0,017 |
0,363 |
0,555 |
-4,166 |
-6,373 |
1,53 |
0,58 |
96 |
-0,105 |
0,337 |
0,513 |
0,189 |
-0,020 |
0,372 |
0,566 |
-3,562 |
-5,419 |
1,52 |
0,56 |
97 |
-0,122 |
0,340 |
0,515 |
0,185 |
-0,023 |
0,382 |
0,577 |
-3,131 |
-4,738 |
1,51 |
0,54 |
98 |
-0,139 |
0,343 |
0,516 |
0,181 |
-0,025 |
0,391 |
0,588 |
-2,809 |
-4,227 |
1,50 |
0,53 |
99 |
-0,156 |
0,346 |
0,518 |
0,177 |
-0,028 |
0,400 |
0,599 |
-2,560 |
-3,830 |
1,50 |
0,51 |
100 |
-0,174 |
0,349 |
0,520 |
0,173 |
-0,030 |
0,410 |
0,610 |
-2,361 |
-3,513 |
1,49 |
0,49 |
101 |
-0,191 |
0,352 |
0,521 |
0,169 |
-0,032 |
0,420 |
0,621 |
-2,199 |
-3,253 |
1,48 |
0,48 |
102 |
-0,208 |
0,355 |
0,523 |
0,164 |
-0,034 |
0,429 |
0,631 |
-2,064 |
-3,037 |
1,47 |
0,46 |
103 |
-0,225 |
0,358 |
0,524 |
0,160 |
-0,036 |
0,439 |
0,642 |
-1,951 |
-2,854 |
1,46 |
0,45 |
104 |
-0,242 |
0,361 |
0,525 |
0,156 |
-0,038 |
0,449 |
0,652 |
-1,854 |
-2,697 |
1,45 |
0,43 |
105 |
-0,259 |
0,364 |
0,527 |
0,152 |
-0,039 |
0,458 |
0,663 |
-1,771 |
-2,561 |
1,45 |
0,42 |
106 |
-0,276 |
0,367 |
0,528 |
0,148 |
-0,041 |
0,468 |
0,673 |
-1,699 |
-2,442 |
1,44 |
0,40 |
Продолжение приложения
Θ, град |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
107 |
-0,292 |
0,370 |
0,529 |
0,144 |
-0,042 |
0,478 |
0,683 |
-1,636 |
-2,338 |
1,43 |
0,39 |
108 |
-0,309 |
0,373 |
0,530 |
0,139 |
-0,043 |
0,488 |
0,694 |
-1,580 |
-2,244 |
1,42 |
0,37 |
109 |
-0,326 |
0,376 |
0,531 |
0,135 |
-0,044 |
0,498 |
0,704 |
-1,530 |
-2,161 |
1,41 |
0,36 |
ПО |
-0,342 |
0,379 |
0,532 |
0,131 |
-0,045 |
0,508 |
0,713 |
-1,486 |
-2,086 |
1,40 |
0,35 |
111 |
-0,358 |
0,381 |
0,532 |
0,127 |
-0,046 |
0,518 |
0,723 |
-1,446 |
-2,018 |
1,40 |
0,33 |
112 |
-0,375 |
0,384 |
0,533 |
0,123 |
-0,046 |
0,528 |
0,733 |
-1,410 |
-1,956 |
1,39 |
0,32 |
113 |
-0,391 |
0,387 |
0,534 |
0,119 |
-0,047 |
0,538 |
0,742 |
-1,378 |
-1,900 |
1,38 |
0,31 |
114 |
-0,407 |
0,390 |
0,534 |
0,115 |
-0,047 |
0,548 |
0,752 |
-1,348 |
-1,848 |
1,37 |
0,30 |
115 |
-0,423 |
0,393 |
0,535 |
0,111 |
-0,047 |
0,558 |
0,761 |
-1,322 |
-1,800 |
1,36 |
0,28 |
116 |
-0,438 |
0,395 |
0,535 |
0,107 |
-0,047 |
0,569 |
0,770 |
-1,297 |
-1,756 |
1,35 |
0,27 |
117 |
-0,454 |
0,398 |
0,536 |
0,103 |
-0,047 |
0,579 |
0,779 |
-1,275 |
-1,715 |
1,35 |
0,26 |
118 |
-0,469 |
0,401 |
0,536 |
0,099 |
-0,047 |
0,5X9 |
0,788 |
-1,254 |
-1,677 |
1,34 |
0,25 |
119 |
-0,485 |
0,403 |
0,536 |
0,096 |
-0,046 |
0,599 |
0,796 |
-1,235 |
-1,642 |
1,33 |
0,24 |
120 |
-0,500 |
0,406 |
0,536 |
0,092 |
-0,046 |
0,609 |
0,804 |
-1,218 |
-1,609 |
1,32 |
0,23 |
121 |
-0,515 |
0,409 |
0,536 |
0,088 |
-0,045 |
0,619 |
0,813 |
-1,202 |
-1,578 |
1,31 |
0,22 |
122 |
-0,530 |
0,411 |
0,537 |
0,085 |
-0,045 |
0,629 |
0,821 |
-1,187 |
-1,549 |
1,30 |
0,21 |
123 |
-0,545 |
0,414 |
0,537 |
0,081 |
-0,044 |
0,639 |
0,829 |
-1,173 |
-1,522 |
1,30 |
0,20 |
124 |
-0,559 |
0,416 |
0,536 |
0,078 |
-0,043 |
0,649 |
0,836 |
-1,161 |
-1,496 |
1,29 |
0,19 |
125 |
-0,574 |
0,419 |
0,536 |
0,074 |
-0,043 |
0,659 |
0,844 |
-1,149 |
-1,471 |
1,28 |
0,18 |
126 |
-0,588 |
0,421 |
0,536 |
0,071 |
-0,042 |
0,669 |
0,851 |
-1,138 |
-1,448 |
1,27 |
0,17 |
127 |
-0,602 |
0,424 |
0,536 |
0,067 |
-0,041 |
0,679 |
0,859 |
-1,128 |
-1,427 |
1,26 |
0,16 |
128 |
-0,616 |
0,426 |
0,536 |
0,064 |
-0,040 |
0,689 |
0,866 |
-1,119 |
-1,406 |
1,26 |
0,15 |
129 |
-0,629 |
0,429 |
0,535 |
0,061 |
-0,038 |
0,698 |
0,872 |
-1,110 |
-1,386 |
1,25 |
0,14 |
130 |
-0,643 |
0,431 |
0,535 |
0,058 |
-0,037 |
0,708 |
0,879 |
-1,102 |
-1,367 |
1,24 |
0,13 |
131 |
-0,656 |
0,433 |
0,535 |
0,055 |
-0,036 |
0,718 |
0,885 |
-1,094 |
-1,350 |
1,23 |
0,13 |
132 |
-0,669 |
0,436 |
0,534 |
0,052 |
-0,035 |
0,727 |
0,892 |
-1,087 |
-1,332 |
1,23 |
0,12 |
133 |
-0,682 |
0,438 |
0,534 |
0,049 |
-0,034 |
0,737 |
0,898 |
-1,080 |
-1,316 |
1,22 |
0,11 |
134 |
-0,695 |
0,440 |
0,533 |
0,047 |
-0,032 |
0,746 |
0,904 |
-1,074 |
-1,301 |
1,21 |
0,11 |
135 |
-0,707 |
0,443 |
0,533 |
0,044 |
-0,031 |
0,755 |
0,909 |
-1,068 |
-1,286 |
1,20 |
0,10 |
136 |
-0,719 |
0,445 |
0,532 |
0,041 |
-0,030 |
0,765 |
0,915 |
-1,063 |
-1,271 |
1,20 |
0,09 |
137 |
-0,731 |
0,447 |
0,531 |
0,039 |
-0,028 |
0,774 |
0,920 |
-1,058 |
-1,258 |
1,19 |
0,09 |
138 |
-0,743 |
0,449 |
0,531 |
0,036 |
-0,027 |
0,783 |
0,925 |
-1,053 |
-1,245 |
1,18 |
0,08 |
139 |
-0,755 |
0,451 |
0,530 |
0,034 |
-0,026 |
0,792 |
0,930 |
-1,049 |
-1,232 |
1,17 |
0,08 |
140 |
-0,766 |
0,453 |
0,529 |
0,032 |
-0,024 |
0,800 |
0,935 |
-1,045 |
-1,220 |
1,17 |
0,07 |
141 |
-0,777 |
0,455 |
0,528 |
0,030 |
-0,023 |
0,809 |
0,939 |
-1,041 |
-1,208 |
1,16 |
0,07 |
142 |
-0,788 |
0,457 |
0,528 |
0,028 |
-0,022 |
0,818 |
0,943 |
-1,038 |
-1,197 |
1,15 |
0,06 |
143 |
-0,799 |
0,459 |
0,527 |
0,026 |
-0,021 |
0,826 |
0,947 |
-1,034 |
-1,186 |
1,15 |
0,06 |
Окончание приложения
Θ, град |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
144 |
-0,809 |
0,461 |
0,526 |
0,024 |
-0,019 |
0,834 |
0,951 |
-1,031 |
-1,176 |
1,14 |
0,05 |
145 |
-0,819 |
0,463 |
0,525 |
0,022 |
-0,018 |
0,842 |
0,955 |
-1,028 |
-1,166 |
1,13 |
0,05 |
146 |
-0,829 |
0,465 |
0,524 |
0,020 |
-0,017 |
0,850 |
0,959 |
-1,026 |
-1,156 |
1,13 |
0,04 |
147 |
-0,839 |
0,467 |
0,523 |
0,019 |
-0,016 |
0,858 |
0,962 |
-1,023 |
-1,147 |
1,12 |
0,04 |
148 |
-0,848 |
0,469 |
0,522 |
0,017 |
-0,014 |
0,866 |
0,965 |
-1,021 |
-1,138 |
1,11 |
0,04 |
149 |
-0,857 |
0,470 |
0,521 |
0,016 |
-0,013 |
0,873 |
0,968 |
-1,019 |
-1,130 |
1,11 |
0,03 |
150 |
-0,866 |
0,472 |
0,520 |
0,014 |
-0,012 |
0,881 |
0,971 |
-1,017 |
-1,121 |
1,10 |
0,03 |
151 |
-0,875 |
0,474 |
0,519 |
0,013 |
-0,011 |
0,888 |
0,974 |
-1,015 |
-1,113 |
1,10 |
0,03 |
152 |
-0,883 |
0,475 |
0,519 |
0,012 |
-0,010 |
0,895 |
0,976 |
-1,014 |
-1,106 |
1,09 |
0,02 |
153 |
-0,891 |
0,477 |
0,518 |
0,011 |
-0,009 |
0,902 |
0,979 |
-1,012 |
-1,098 |
1,09 |
0,02 |
154 |
-0,899 |
0,478 |
0,517 |
0,009 |
-0,008 |
0,909 |
0,981 |
-1,011 |
-1,091 |
1,08 |
0,02 |
155 |
-0,906 |
0,480 |
0,516 |
0,008 |
-0,008 |
0,915 |
0,983 |
-1,010 |
-1,085 |
1,07 |
0,02 |
156 |
-0,914 |
0,481 |
0,515 |
0,007 |
-0,007 |
0,921 |
0,985 |
-1,008 |
-1,078 |
1,07 |
0,02 |
157 |
-0,921 |
0,483 |
0,514 |
0,007 |
-0,006 |
0,927 |
0,987 |
-1,007 |
-1,072 |
1,06 |
0,01 |
158 |
-0,927 |
0,484 |
0,513 |
0,006 |
-0,005 |
0,933 |
0,988 |
-1,006 |
-1,066 |
1,06 |
0,01 |
159 |
-0,934 |
0,485 |
0,512 |
0,005 |
-0,005 |
0,939 |
0,990 |
-1,006 |
-1,060 |
1,05 |
0,01 |
160 |
-0,940 |
0,487 |
0,511 |
0,004 |
-0,004 |
0,944 |
0,991 |
-1,005 |
-1,055 |
1,05 |
0,01 |
161 |
-0,946 |
0,488 |
0,510 |
0,004 |
-0,004 |
0,949 |
0,992 |
-1,004 |
-1,050 |
1,05 |
0,01 |
162 |
-0,951 |
0,489 |
0,509 |
0,003 |
-0,003 |
0,954 |
0,994 |
-1,003 |
-1,045 |
1,04 |
0,01 |
163 |
-0,956 |
0,490 |
0,508 |
0,003 |
-0,003 |
0,959 |
0,995 |
-1,003 |
-1,040 |
1,04 |
0,01 |
164 |
-0,961 |
0,491 |
0,508 |
0,002 |
-0,002 |
0,964 |
0,995 |
-1,002 |
-1,036 |
1,03 |
0,00 |
165 |
-0,966 |
0,492 |
0,507 |
0,002 |
-0,002 |
0,968 |
0,996 |
-1,002 |
-1,031 |
1,03 |
0,00 |
166 |
-0,970 |
0,493 |
0,506 |
0,002 |
-0,001 |
0,972 |
0,997 |
-1,002 |
-1,027 |
1,03 |
0,00 |
167 |
-0,974 |
0,494 |
0,505 |
0,001 |
-0,001 |
0,976 |
0,998 |
-1,001 |
-1,024 |
1,02 |
0,00 |
168 |
-0,978 |
0,495 |
0,505 |
0,001 |
-0,001 |
0,979 |
0,998 |
-1,001 |
-1,020 |
1,02 |
0,00 |
169 |
-0,982 |
0,496 |
0,504 |
0,001 |
-0,001 |
0,982 |
0,999 |
-1,001 |
-1,017 |
1,02 |
0,00 |
170 |
-0,985 |
0,496 |
0,503 |
0,001 |
-0,001 |
0,985 |
0,999 |
-1,001 |
-1,014 |
1,01 |
0,00 |
171 |
-0,988 |
0,497 |
0,503 |
0,000 |
0,000 |
0,988 |
0,999 |
-1,000 |
-1,012 |
1,01 |
0,00 |
172 |
-0,990 |
0,498 |
0,502 |
0,000 |
0,000 |
0,991 |
0,999 |
-1,000 |
-1,009 |
1,01 |
0,00 |
173 |
-0,993 |
0,498 |
0,502 |
0,000 |
0,000 |
0,993 |
1,000 |
-1,000 |
-1,007 |
1,01 |
0,00 |
174 |
-0,995 |
0,499 |
0,501 |
0,000 |
0,000 |
0,995 |
1,000 |
-1,000 |
-1,005 |
1,01 |
0,00 |
175 |
-0,996 |
0,499 |
0,501 |
0,000 |
0,000 |
0,996 |
1,000 |
-1,000 |
-1,004 |
1,00 |
0,00 |
176 |
-0,998 |
0,499 |
0,501 |
0,000 |
0,000 |
0,998 |
1,000 |
-1,000 |
-1,002 |
1,00 |
0,00 |
177 |
-0,999 |
0,500 |
0,500 |
0,000 |
0,000 |
0,999 |
1,000 |
-1,000 |
-1,001 |
1,00 |
0,00 |
178 |
-0,999 |
0,500 |
0,500 |
0,000 |
0,000 |
0,999 |
1,000 |
-1,000 |
-1,001 |
1,00 |
0,00 |
179 |
-1,000 |
0,500 |
0,500 |
0,000 |
0,000 |
1,000 |
1,000 |
-1,000 |
-1,000 |
1,00 |
0,00 |
180 |
-1,000 |
0,500 |
0,500 |
0,000 |
0,000 |
1,000 |
1,000 |
-1,000 |
-1,000 |
1,00 |
0,00 |
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
__________________________________________________________________
1. Устройства генерирования и формирования радиосигналов / Л.А. Белов и др.; под ред. Г.М. Уткина, В.Н. Кулешова, М.В. Благовещенского.— 2-е изд, перераб. и доп. изд.— М.: Радио и связь, 1994.
2. Радиопередающие устройства / Л.А. Белов и др.; под ред. М.В. Благовещенского, Г.М. Уткина. — М.: Радио и связь, 1982.
3. Радиопередающие устройства / М.В. Благовещенский и др.; под ред. М.В. Благовещенского. — М.: МЭИ, 1976.
4. Евтянов СИ. Радиопередающие устройства / СИ. Евтянов. — М.: Связь-издат, 1950.
5. Евтянов СИ. Ламповые генераторы / СИ. Евтянов. — М.: Связь, 1967.
6. Бруевич А.Н. Аппроксимация нелинейных характеристик и спектры при гармоническом воздействии / А.Н. Бруевич, СИ. Евтянов. — М.: Сов. радио, 1965.
7. Радиопередающие устройства / В.В. Шахгильдян и др.; под ред. В.В. Шах-гильдяна. — М.: Радио и связь, 1996.
8. Петров Б.Е. Радиопередающие устройства на полупроводниковых приборах / Б.Е. Петров, В.А. Реманюк. — М.; Высшая школа, 1989.
9. Радиопередающие устройства / М.В. Балакирев и др.; под ред. О.А. Челнокова. — М.: Радио и связь, 1982.
10. Проектирование радиопередающих устройств с применением ЭВМ / О.В. Алексеев и др.; под ред. О.В. Алексеева. — М.: Радио и связь, 1987.
11. Проектирование радиопередающих устройств СВЧ / Г.М. Уткин и др.; под ред. Г.М. Уткина. — М.: Радио и связь, 1979.
12. Богачёв В.М. Транзисторные усилители мощности / В.М. Богачёв, В.В. Никифоров. — М.: Энергия, 1978.
13. Формирование модулированных колебаний / А.А. Дворников и др.; под ред. А. А. Дворникова. — М.: Издательство МЭИ, 1997.
14. Соколинский В.Г. Частотные и фазовые модуляторы и манипуляторы / В.Г. Соколинский, В.Г. Шейнкман, — М.: Радио и связь, 1983.
15. Курочкина Т.И. Расчет транзисторных автогенераторов с элементами перестройки частоты / Т.И. Курочкина, Н.Н. Удалов. — М.: Издательство МЭИ, 1992.
16. Белов Л.А. Формирование стабильных частот и сигналов / Л.А. Белов. — М.: Изд. центр «Академия», 2005.
17. Баскаков СИ. Радиотехнические цепи и сигналы / СИ. Баскаков. — М.: Высшая школа, 2005.
18. Капранов М.В. Теория колебаний в радиотехнике / М.В. Капранов, В.Н. Кулешов, Г.М. Уткин. — М.: Наука, 1984.
19. Богачёв В.М. Транзисторные генераторы и автодины / В.М. Богачёв, В.Г. Лысенко, СМ. Смольский. — М.: Издательство МЭИ, 1993.
20. Баскаков СИ. Лекции по теории цепей / СИ. Баскаков. — М.: Издательство МЭИ, 1991.
21. Петухов В.М. Транзисторы и их зарубежные аналоги: справочник; в 5 т. / В.М. Петухов. — М.: «ИП РадиоСофт», 1997—2002.
Учебное издание