- •1.1 Классификация передатчиков
- •1.2. Требования к выходным сигналам и параметрам передатчика
- •1.3. Структурные схемы передатчиков
- •1.4. Структурные схемы основных функциональных узлов и общие сведения о них
- •2.1. Статические характеристики активных элементов
- •2.2. Классификация режимов активных элементов в усилителях мощности
- •2.3. Гармонический анализ косинусоидальных импульсов
- •2.4. Другие формы импульсов тока и их гармонический анализ
- •2.5. Нелинейная модель биполярного транзистора и аппроксимация ее характеристик
- •2.6. Формы токов биполярного транзистора с учетом его инерционности при возбуждении от источника напряжения
- •2.7. Гармонический анализ токов. Расчет у-параметров транзистора в режиме большого сигнала
- •2.8. Гармонический анализ токов и напряжений в биполярном транзисторе при возбуждении от
- •§ 2.7, Выражаем комплексные амплитуды первых гармоник напряжения на входе и тока на выходе ik1 ( через комплексные амплитуды тока базы и напряжения на коллекторе :
- •3.1. Задачи проектирования и реализации
- •3.2. Выбор режима активного элемента в усилителе мощности
- •3.3. Выбор активного элемента для усилителя
- •3.4. Выбор угла отсечки
- •3.5. Расчет усилителя в критическом режиме на заданную мощность в нагрузке
- •3.6. Нагрузочные характеристики усилителя мощности
- •3.7. Влияние амплитуды напряжения возбуждения, питающих напряжений и температуры на режим усилителя мощности
- •3.8. Простые цепи согласования в усилителях мощности
- •3.9. Оценка фильтрации высших гармоник
- •3.10. Учет потерь в простых цепях согласования и общий кпд коллекторной цепи
- •§ 3.8 Уже было
- •3.11. Принципиальные схемы усилителей мощности
- •4.1. Общие соотношения при амплитудной
- •4.2. Модуляция смещением
- •4.3. Усиление модулированных колебаний
- •4.4. Коллекторная модуляция
- •4.5. Комбинированная коллекторная модуляция
- •4.6. Расчет усилителя мощности при коллекторной
- •4.7. Схемы выходных каскадов при коллекторной и комбинированной модуляции
- •5.1. Общие сведения
- •5.2. Параллельное включение активных элементов
- •5.3. Двухтактное включение активных элементов
- •5.4. Мостовое включение активных элементов
- •6.1. Общие сведения о ключевых
- •6.2. Двухтактный кум с переключением напряжения на биполярных транзисторах
- •6.3. Порядок расчета двухтактного кум
- •6.4. Однотактные кум
- •6.5. Расчет режима транзистора в однотактном кум
- •7.1. Общие сведения
- •7.2. Основные уравнения автогенератора
- •7.2.1. Уравнения стационарного режима
- •7.2.2. Расчет частоты автоколебаний. Необходимое условие фазовой устойчивости стационарного режима
- •7.2.3. Расчет амплитуды автоколебаний. Условия амплитудной устойчивости
- •7.3. Расчет и обеспечение устойчивости стационарных колебаний в автогенераторе при кусочно-линейных вольт-амперных характеристиках активного элемента
- •7.3.1. Колебательные характеристики активного элемента с кусочно-линейными вольт-амперными характеристиками в автогенераторе
- •7.3.2. Стационарные режимы в автогенераторах с цепями автоматического смещения. Применение диаграмм срыва и диаграмм смещения для расчета стационарных режимов
- •7.3.3. Анализ устойчивости стационарных режимов в автогенераторах с автосмещением. Режимы прерывистой генерации и самомодуляции
- •7.3.4. Нагрузочные характеристики автогенератора
- •7.3.5. Подход к выбору и расчету режима автогенератора
- •7.4. Схемы автогенераторов
- •7.4.1. Принципы построения схем автогенераторов
- •7.4.2. Высокочастотная эквивалентная схема с идеальным трансформатором
- •7.4.3. Обобщенная трехточечная схема
- •7.4.4. Емкостная и индуктивная трехточки
- •7.4.5. Цепи питания, смещения и связи с нагрузкой в схемах автогенераторов
- •7.5. Регулировочные характеристики автогенераторов
- •7.6. Нестабильность частоты автоколебаний
- •7.7. Кварцевая стабилизация частоты
- •8.1. Основные характеристики радиосигналов с угловой модуляцией
- •8.2. Структурные схемы передатчиков с угловой модуляцией
- •8.3. Характеристики передатчиков с угловой модуляцией
- •8.4. Методы получения чм- и фм-сигналов
- •8.5. Частотная модуляция в автогенераторах с помощью варикапа
- •8.6. Модуляторы фазы
- •8.7. Интегральные генераторы, управляемые по частоте
- •9.1. Требования к синтезаторам частот
- •9.2. Структуры синтезаторов частот
- •9.3. Источники опорных высокостабильных колебаний
- •9.4 Цифровые вычислительные синтезаторы
- •9.5. Синтезаторы на основе кольца фазовой
- •9.6. Интегральные синтезаторы частот
- •10.1. Конструкция биполярных свч-транзисторов
- •10.1.1. Структура биполярных свч-транзисторов
- •10.1.2. Оксибериллиевый изолятори внутреннее устройство мощного бт свч
- •10.1.3. Паразитные индуктивности и емкости выводов
- •10.1.4. Специализация биполярных свч-транзисторов
- •10.2. Режимы и параметры биполярных транзисторов
- •10.2.1. Питающее напряжение
- •10.2.2. Отсечка тока в биполярных свч-транзисторах
- •10.2.3. Система параметров биполярных свч -транзисторов
- •10.2.4. Модель биполярного свч-транзистора
- •10.3. Свойства биполярных свч-транзисторов в схемах резонансных усилителей с общим эмиттером и общей базой
- •10.4. Схемы усилителей мощности на биполярных свч-транзисторах
- •10.5. Конструкции транзисторных свч-устройств
- •11.1. Общие сведения о пролетных клистронах
- •11.2. Принцип действия пролетного клистрона
- •11.3. Теория группирования
- •11.4. Характеристики пролетного клистрона и способы их улучшения
- •12.1. Общие сведения
- •12.2. Устройство и принцип действия лбв-о
- •12.3. Рабочие характеристики лбв-о
- •12.4. Лампы обратной волны
- •13.1. Общие сведения
- •13.2. Движение электронов в скрещенных электрическом и магнитном полях
- •13.3. Структура поля и электронного потока при генерации свч-мощности
- •13.4.1. Коэффициент полезного действия
- •13.4. Характеристики и параметры магнетронных
- •13.4.2. Рабочие характеристики
- •13.4.3. Нагрузочные характеристики
- •13.5. Виды магнетронных автогенераторов и усилителей мощности
- •13.5.1. Основные сведения
- •13.5.2. Митрон — магнетрон, перестраиваемый по частоте напряжением
- •13.5.3. Амплитрон — магнетронный усилитель мощности
- •13.5.4. Генераторы на лампах бегущей и обратной волны типа м
- •13.6. Формирование модулированных колебаний в приборах типа м
- •14.1. Основные классы и области применения полупроводниковых диодных генераторов
- •14.2. Принцип действия и характеристики лавинно-пролетного диода
- •14.2.1. Общие сведения
- •14.2.2. Статический режим лпд
- •14.2.3. Понятие о слое умножения и пролетном
- •14.2.4. Пролетный режим лпд
- •14.3. Принцип действия и характеристики диода Ганна
- •14.3.1. Общие сведения
- •14.3.2. Механизм возникновения отрицательной проводимости в дг
- •14.3.3. Домены сильного поля. Динамика доменов
- •14.3.4. Режимы работы дг в генераторной схеме
- •14.4. Конструкции и эквивалентные схемы диодных генераторов
- •14.5. Управление колебаниями диодных генераторов
- •14.6. Способы повышения кпд диодных генераторов
- •Кулешов Валентин Николаевич, Удалов Николай Николаевич, Богачёв Вячеслав Михайлович, Белов Леонид Алексеевич, Коптев Глеб Иванович, Царапкин Дмитрий Петрович, Хрюнов Анатолий Васильевич
14.1. Основные классы и области применения полупроводниковых диодных генераторов
Бурное развитие физики полупроводников и совершенствование технологических процессов микроэлектроники привели примерно полвека тому назад к созданию нескольких классов активных приборов СВЧ-диапазона, объединяемых общим названием генераторные диоды. Они стали преемниками и продолжили направление, начало которому положило открытие О.В. Лосевым в 20-х годах прошлого века явления генерации колебаний в некоторых кристаллах, помещенных в радиотехническую схему.
Наиболее известный пример генераторного диода (ГД) — это туннельный диод (ТД), открытый японским ученым Л. Есаки (L. Esaki) в 1958 г. Туннельный диод представляет собою р—п—диод на основе вырожденного1 полупроводника, в котором туннельный эффект обеспечивает появление участка с отрицательной дифференциальной проводимостью на ВАХ диода. Наличие этого участка обеспечивает возможность компенсации потерь в подключенной к ТД колебательной системе. При частичной компенсации потерь имеет место регенеративное усиление подведенного извне радиосигнала, при полной — режим автоколебаний.
К сожалению, ТД — это принципиально микромощный прибор, отдающий на СВЧ в полезную нагрузку не более 1 мВт. Обычно же требуется не менее 10 мВт. Соответственно приходится прибегать к сложению мощностей многих приборов, что сложно в реализации, поэтому ТД достаточно редко применяются в современной аппаратуре.
Основное внимание в данной главе будет уделено автогенераторам на лавинно-пролетных диодах (ЛПД) и диодах Ганна (ДГ), поскольку именно на этих двух классах активных элементов выполняется в наши дни значительная часть источников колебаний малой мощности в миллиметровом диапазоне и в коротковолновой части
______________
1 Вырождение полупроводника возникает при высокой концентрации легирующих примесей в кристалле, когда уровень Ферми находится в зоне проводимости и-области и в валентной зоне р-области.
Рис. 14.1. Типичные уровни выходной мощности генераторов на ДГ (о) и ЛПД (Д) в непрерывном режиме
сантиметрового диапазона радиоволн. Генераторы на ЛПД (ГЛПД) и генераторы на ДГ (ГДГ) широко используются в качестве гетеродинов, свип-генераторов, генераторов накачки, радиолокационных передатчиков ближнего действия, а также в радиомаяках, приемоответчи-ках, линиях радиосвязи и передачи данных, датчиках скорости, системах охранной сигнализации. Генераторы на ЛПД в 2.. .3 раза превосходят ГДГ по уровню мощности в нагрузке Рн и КПД, но одновременно существенно (на 10...30 дБ) уступают последним по уровню шумов. Типичный уровень их выходной мощности иллюстрирует рис. 14.1.
14.2. Принцип действия и характеристики лавинно-пролетного диода
14.2.1. Общие сведения
Работа ЛПД основана на явлениях лавинного пробоя обратносме-щенного р—и-перехода и последующего «пролета» (а точнее, дрейфа) носителей тока в полупроводнике. Принцип действия ЛПД сформулирован в 1958 г. американским физиком Ридом (W.T Read), предложившим с этой целью специальную полупроводниковую структуру со сложным профилем легирования — диод Рида, который удалось реализовать лишь в 1965 г. Однако уже в 1959 г. в СССР научным коллективом во главе с А.С. Тагером
была обнаружена генерация СВЧ-колебаний в схеме с обычным варактором. Так появился первый в мире ГЛПД.
Практика показывает, что в качестве ЛПД могут работать фактически любые р—n-переходы хорошего качества, включая силовые вентили и коллекторные переходы биполярных транзисторов. Сказанное подчеркивает универсальность физических процессов в ЛПД, но, конечно, не отменяет необходимости специально разрабатывать ЛПД с учетом требований по диапазону частот, выходной мощности, КПД и др.
В настоящее время ЛПД — наиболее мощные полупроводниковые ТД. В непрерывном режиме они обеспечивают мощность от одного прибора 10... 15 Вт при КПД 17...20 % на частоте 10 ГГц, 1 Вт с КПД 10 % на 60 ГГц, 100 мВт с КПД 3...4 % на 150 ГГц, 20...30 мВт при КПД около 1 % на 300 ГГц.
