- •1.1 Классификация передатчиков
- •1.2. Требования к выходным сигналам и параметрам передатчика
- •1.3. Структурные схемы передатчиков
- •1.4. Структурные схемы основных функциональных узлов и общие сведения о них
- •2.1. Статические характеристики активных элементов
- •2.2. Классификация режимов активных элементов в усилителях мощности
- •2.3. Гармонический анализ косинусоидальных импульсов
- •2.4. Другие формы импульсов тока и их гармонический анализ
- •2.5. Нелинейная модель биполярного транзистора и аппроксимация ее характеристик
- •2.6. Формы токов биполярного транзистора с учетом его инерционности при возбуждении от источника напряжения
- •2.7. Гармонический анализ токов. Расчет у-параметров транзистора в режиме большого сигнала
- •2.8. Гармонический анализ токов и напряжений в биполярном транзисторе при возбуждении от
- •§ 2.7, Выражаем комплексные амплитуды первых гармоник напряжения на входе и тока на выходе ik1 ( через комплексные амплитуды тока базы и напряжения на коллекторе :
- •3.1. Задачи проектирования и реализации
- •3.2. Выбор режима активного элемента в усилителе мощности
- •3.3. Выбор активного элемента для усилителя
- •3.4. Выбор угла отсечки
- •3.5. Расчет усилителя в критическом режиме на заданную мощность в нагрузке
- •3.6. Нагрузочные характеристики усилителя мощности
- •3.7. Влияние амплитуды напряжения возбуждения, питающих напряжений и температуры на режим усилителя мощности
- •3.8. Простые цепи согласования в усилителях мощности
- •3.9. Оценка фильтрации высших гармоник
- •3.10. Учет потерь в простых цепях согласования и общий кпд коллекторной цепи
- •§ 3.8 Уже было
- •3.11. Принципиальные схемы усилителей мощности
- •4.1. Общие соотношения при амплитудной
- •4.2. Модуляция смещением
- •4.3. Усиление модулированных колебаний
- •4.4. Коллекторная модуляция
- •4.5. Комбинированная коллекторная модуляция
- •4.6. Расчет усилителя мощности при коллекторной
- •4.7. Схемы выходных каскадов при коллекторной и комбинированной модуляции
- •5.1. Общие сведения
- •5.2. Параллельное включение активных элементов
- •5.3. Двухтактное включение активных элементов
- •5.4. Мостовое включение активных элементов
- •6.1. Общие сведения о ключевых
- •6.2. Двухтактный кум с переключением напряжения на биполярных транзисторах
- •6.3. Порядок расчета двухтактного кум
- •6.4. Однотактные кум
- •6.5. Расчет режима транзистора в однотактном кум
- •7.1. Общие сведения
- •7.2. Основные уравнения автогенератора
- •7.2.1. Уравнения стационарного режима
- •7.2.2. Расчет частоты автоколебаний. Необходимое условие фазовой устойчивости стационарного режима
- •7.2.3. Расчет амплитуды автоколебаний. Условия амплитудной устойчивости
- •7.3. Расчет и обеспечение устойчивости стационарных колебаний в автогенераторе при кусочно-линейных вольт-амперных характеристиках активного элемента
- •7.3.1. Колебательные характеристики активного элемента с кусочно-линейными вольт-амперными характеристиками в автогенераторе
- •7.3.2. Стационарные режимы в автогенераторах с цепями автоматического смещения. Применение диаграмм срыва и диаграмм смещения для расчета стационарных режимов
- •7.3.3. Анализ устойчивости стационарных режимов в автогенераторах с автосмещением. Режимы прерывистой генерации и самомодуляции
- •7.3.4. Нагрузочные характеристики автогенератора
- •7.3.5. Подход к выбору и расчету режима автогенератора
- •7.4. Схемы автогенераторов
- •7.4.1. Принципы построения схем автогенераторов
- •7.4.2. Высокочастотная эквивалентная схема с идеальным трансформатором
- •7.4.3. Обобщенная трехточечная схема
- •7.4.4. Емкостная и индуктивная трехточки
- •7.4.5. Цепи питания, смещения и связи с нагрузкой в схемах автогенераторов
- •7.5. Регулировочные характеристики автогенераторов
- •7.6. Нестабильность частоты автоколебаний
- •7.7. Кварцевая стабилизация частоты
- •8.1. Основные характеристики радиосигналов с угловой модуляцией
- •8.2. Структурные схемы передатчиков с угловой модуляцией
- •8.3. Характеристики передатчиков с угловой модуляцией
- •8.4. Методы получения чм- и фм-сигналов
- •8.5. Частотная модуляция в автогенераторах с помощью варикапа
- •8.6. Модуляторы фазы
- •8.7. Интегральные генераторы, управляемые по частоте
- •9.1. Требования к синтезаторам частот
- •9.2. Структуры синтезаторов частот
- •9.3. Источники опорных высокостабильных колебаний
- •9.4 Цифровые вычислительные синтезаторы
- •9.5. Синтезаторы на основе кольца фазовой
- •9.6. Интегральные синтезаторы частот
- •10.1. Конструкция биполярных свч-транзисторов
- •10.1.1. Структура биполярных свч-транзисторов
- •10.1.2. Оксибериллиевый изолятори внутреннее устройство мощного бт свч
- •10.1.3. Паразитные индуктивности и емкости выводов
- •10.1.4. Специализация биполярных свч-транзисторов
- •10.2. Режимы и параметры биполярных транзисторов
- •10.2.1. Питающее напряжение
- •10.2.2. Отсечка тока в биполярных свч-транзисторах
- •10.2.3. Система параметров биполярных свч -транзисторов
- •10.2.4. Модель биполярного свч-транзистора
- •10.3. Свойства биполярных свч-транзисторов в схемах резонансных усилителей с общим эмиттером и общей базой
- •10.4. Схемы усилителей мощности на биполярных свч-транзисторах
- •10.5. Конструкции транзисторных свч-устройств
- •11.1. Общие сведения о пролетных клистронах
- •11.2. Принцип действия пролетного клистрона
- •11.3. Теория группирования
- •11.4. Характеристики пролетного клистрона и способы их улучшения
- •12.1. Общие сведения
- •12.2. Устройство и принцип действия лбв-о
- •12.3. Рабочие характеристики лбв-о
- •12.4. Лампы обратной волны
- •13.1. Общие сведения
- •13.2. Движение электронов в скрещенных электрическом и магнитном полях
- •13.3. Структура поля и электронного потока при генерации свч-мощности
- •13.4. Характеристики и параметры магнетронных
- •13.4.1. Коэффициент полезного действия
- •13.4.2. Рабочие характеристики
- •13.4.3. Нагрузочные характеристики
- •13.5. Виды магнетронных автогенераторов и усилителей мощности
- •13.5.1. Основные сведения
- •13.5.2. Митрон — магнетрон, перестраиваемый по частоте напряжением
- •13.5.3. Амплитрон — магнетронный усилитель мощности
- •13.5.4. Генераторы на лампах бегущей и обратной волны типа м
- •13.6. Формирование модулированных колебаний в приборах типа м
- •14.1. Основные классы и области применения полупроводниковых диодных генераторов
- •14.2. Принцип действия и характеристики лавинно-пролетного диода
- •14.2.1. Общие сведения
- •14.2.2. Статический режим лпд
- •14.2.3. Понятие о слое умножения и пролетном
- •14.2.4. Пролетный режим лпд
- •14.3. Принцип действия и характеристики диода Ганна
- •14.3.1. Общие сведения
- •14.3.2. Механизм возникновения отрицательной проводимости в дг
- •14.3.3. Домены сильного поля. Динамика доменов
- •14.3.4. Режимы работы дг в генераторной схеме
- •14.4. Конструкции и эквивалентные схемы диодных генераторов
- •14.5. Управление колебаниями диодных генераторов
- •14.6. Способы повышения кпд диодных генераторов
- •Кулешов Валентин Николаевич, Удалов Николай Николаевич, Богачёв Вячеслав Михайлович, Белов Леонид Алексеевич, Коптев Глеб Иванович, Царапкин Дмитрий Петрович, Хрюнов Анатолий Васильевич
14.2.2. Статический режим лпд
Рассмотрим основные процессы в ЛПД на примере диода со структурой типа р+—п—п (рис. 14.2, а) из кремния Si или арсенида галлия GaAs. Знаки «+» в символической записи профиля легирования диода означают уровень легирования этих областей не менее 1018см-3, в результате чего такие области полупроводника по электропроводности приближаются к металлам.
При подаче на диод небольшого обратного напряжения U0 ток через диод мал, по значению равен току насыщения Iнас, порождаемому
Рис. 14.2. Структура ЛПД (в), типичная ВАХ ЛПД (б) и картина электрического поля в обедненной области (в)
тепловой
генерацией неосновных носителей, а само
напряжение1
U0
почти целиком приложено к обедненному
носителями слою шириной s.
Напряженность
электрического поля Е
в
обедненной области зависит от
координаты х
вследствие
наличия пространственного заряда
примесных атомов в обедненной области
и увеличивается вместе с U0
(рис.
14.2, в).
При
достижении U0
напряжения пробоя Uпр
электрическое поле в узкой зоне
s
вблизи
металлургического перехода (плоскость
смены типа легирования) превышает
пробивное значение Епр
= 200—500
кВ/см и ток во внешней цепи резко
возрастает (рис. 14.2, б).
Ударная ионизация заключается, как известно, в том, что при достаточном запасе энергии движущийся в кристалле носитель заряда обретает способность перебросить валентный электрон в зону проводимости. Каждое ионизирующее «столкновение» рождает два дополнительных свободных носителя заряда: электрон и дырку. Эти последние, приобретая энергию от электрического поля, также включаются в процесс ударной ионизации. В результате может наступить лавинообразное нарастание тока.
Интенсивность (вероятность единичного события) ударной ионизации в области Е Епр пропорциональна Еa, где а = 5...7. Именно по этой причине так резок излом ВАХ при U0пр.
14.2.3. Понятие о слое умножения и пролетном
пространстве ЛПД
Отмеченная
специфическая зависимость ударной
ионизации от Е
приводит
к тому, что практически все ионизирующие
взаимодействия происходят в узкой
зоне n-области
с наибольшими значениями Е.
На
рис. 14.2, в
это
участок
(0,1...0,3)5.
Данная
область ЛПД называется слоем
умножения и
в качественном отношении выполняет
ту же роль, что и катод радиолампы или
эмиттер биполярного транзистора, т. е.
является источником свободных носителей
тока. В теории ЛПД используется также
понятие эквивалентного
слоя
умножения, в котором, по предположению,
совершаются все
акты
ударной ионизации.
Возникающие в слое умножения дырки в рассматриваемом несимметричном р—я-переходе быстро попадают в /?+-область, практически не успевая провзаимодействовать с СВЧ-полем. Электроны, рожденные в актах ударной ионизации, после выхода из слоя умножения,
____________________
1 В данной главе питающее напряжение обозначается именно как U0, а привычный символ Е резервируется для описания напряженности электрического поля.
движутся к аноду диода в оставшейся части n-области, называемой пролетным пространством, протяженностью w = s - 8 ~ * (0,7...0,9)s.
Дрейф носителей тока в пролетном пространстве совершается со скоростью насыщения vнас, не зависящей от Е. Ограничение скорости дрейфа vдр электронов и дырок в сильных электрических полях — общее свойство полупроводников, отражающее специфику процессов рассеяния движущихся в кристалле микрочастиц. Из рис. 14.3 следует, что для электронов в кремнии и арсениде галлия (а это основные материалы для изготовления ЛПД) при температуре кристалла Т 300 К скорость насыщения нас 1 * 107 см/с, причем она практически достигается уже при Е = 10...20 кВ/см, т.е. при малых по сравнению с Епр напряженностях поля.
В сильных электрических полях случайная компонента скорости электронов, обусловленная процессами рассеяния, существенно превышает скорость дрейфа, характеризующую среднее смещение облака микрочастиц под действием поля. Хаотическое движение частицы массой m описывается ее эквивалентной температурой Тэ, определяемой из равенства средних значений кинетической и тепловой энергии частицы:
Рис. 14.3. Ограничение скорости дрейфа электронов в сильном электрическом поле
Здесь — вектор мгновенной скорости электрона; kБ — постоянная Больцмана, kБ = 1,38 *10-23 Дж/К. Подсчеты показывают, что в области насыщения скорости дрейфа эквивалентная температура «электронного газа» составляет 10... 105 К. В этом смысле ЛПД иногда называют прибором на «горячих» электронах.
Изложенное выше позволяет представить структуру ЛПД в виде последовательного соединения трех участков: слоя умножения, пролетного пространства и области базы диода с низким активным сопротивлением.
