- •1.1. Основные схемы аэс
- •1.2. Конструкционная схема канального реактора
- •1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
- •1.4. Конструкционные схемы кассет и технологических каналов
- •2.1. Основные двух- и трехкоитурные
- •2.2. Общая характеристика парогенераторов
- •2.3. Основные схемы парогенераторов,
- •2.4. Основные схемы парогенераторов, обогреваемых жидким металлом
- •2.5. Парогенераторы, обогреваемые газами
- •3.1. Общая характеристика процесса генерации в парогенерирующем элементе
- •3.2. Генерация пара на плоских поверхностях в свободном объеме
- •3.3. Генерация пара на плоских поверхностях при направленном движении восходящего пароводяного потока
- •3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
- •3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
- •3.6. Плотность центров парообразования на теплообменной поверхности
- •3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
- •4.1. Изменение структуры пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
- •4.3. Истинные характеристики пароводяного потока
- •4.4. Изменение основных характеристик пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.5. Влияние давления на истинные
- •5.1. Определение истинного паросодержания
- •5.2. Определение истинного паросодержания
- •5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
- •5.4. Выбор нуклидов для просвечивания γ-излучением
- •6.1. Физическая модель восходящего пароводяного потока
- •6.2. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих трубах
- •6.3. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих кольцевых щелях
- •6.4. Определение истинного паросодержания в кассетах и технологических каналах
- •7.1. Гидравлические сопротивления
- •7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
- •7.3. Уравнения движения двухфазного потока
- •7.4. Сопротивление дистанционирующих решеток при течении двухфазных потоков
- •7.5. Сопротивление трения в кассетах
- •7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
- •8.1. Гидравлическое сопротивление трения при движении однофазных потоков
- •8.2. Гидравлическое сопротивление трения при движении двухфазных потоков
- •8.3. Определение местных гидравлических сопротивлении
- •8.4. Влияние плотности теплового потока на гидравлическое сопротивление
- •9.1. Физическая основа естественной циркуляции
- •9.2. Движущий и полезный напоры
- •9.3. Среднеинтегральное паросодержание на участке парогенерирующего канала
- •9.4. Расчет естественной циркуляции в простых контурах
- •9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
- •9.6. Экспериментальные исследования
- •9.7. Расчет естественной циркуляции по упрощенному методу
- •9.8. Показатели надежности естественной циркуляции
- •10.1. Уравнение гидродинамической характеристики
- •10.2. Тепловая и гидравлическая неравномерности параллельно включенных парогенерирующих каналов
- •10.3. Методы устранения межвитковых пульсаций
- •10.4. Экспериментальные исследования
- •10.5. Исследования гидродинамической устойчивости с использованием теории автоматического регулирования
- •11.1. Физическая основа безнапорного движения пара через слой жидкости
- •11.2. Парораспределительные дырчатые щиты
- •11.3. Гидродинамика барботажного слоя
- •11.4. Паропромывочные устройства
- •12.1. Сепарация пара в паровом объеме
- •12.2. Жалюзийная сепарация
- •12.3. Центробежная сепарация парожидкостных систем
- •12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
- •13.1. Требования к качеству пара и питательной воды
- •13.2. Уравнения солевого баланса
- •13.3. Условия получения чистого пара
- •13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
- •13.5. Отложение примесей воды на поверхностях
- •13.6. Водный режим в парогенераторах и реакторах
- •14.1. Теплообмен на погруженных теплоотдающих поверхностях
- •14.2. Теплообмен при пузырьковом кипении в условиях направленного движения потока
- •14.3. Теплообмен при кипении жидкости, не догретой до температуры насыщения
- •14.4. Режим ухудшенного теплообмена
- •14.5. Теплообмен при движении однофазных сред
- •14.6. Особенности теплообмена в активной зоне ядерного реактора
- •15.1. Механизм процесса кризиса теплообмена
- •15.2. Кризис теплообмена при кипении на погруженных поверхностях
- •15.3. Кризис теплообмена в условиях направленного движения пароводяного потока
- •15.4. Области кризиса теплообмена при продольном обтекании твэлов
- •15.5. Определение запаса до кризиса теплообмена в наиболее энергонапряжеиной кассете ядерного реактора
- •16.1. Общие положения при проектировании
- •16.2. Выбор числа петель и мощности
- •16.3. Расчет паропроизводительности
- •16.4. Теплотехнические расчеты
13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
Конструкционные материалы поверхностей тепло-обмена парогенерирующих установок АЭС выбирают на основе их прочности и допустимой интенсивности коррози-онных процессов. Требования высокой коррозионной стой-кости диктуются необходимостью обеспечения надежности при длительной работе теплопередающих поверхностей. В настоящее время в парогенераторостроении и реакторо-строении используются различные стали: аустенитные не-ржавеющие, легированные перлитные и углеродистые. Для
изготовления твэлов, кассет и технологических каналов ис-пользуют сплав циркония и ниобия (Н-1), содержащий около 1 % ниобия.
Оборудование первого контура изготовляют из сталей и сплавов, обеспечивающих высокую чистоту теплоносителя (Н-1, нержавеющих сталей или углеродистых, плакирован-ных листами из нержавеющих сталей). Применение перлит-ных легированных и углеродистых сталей сопровождается коррозионными процессами на поверхностях контакта с ра-бочим телом. Коррозионные процессы определяются физи-ческими и физико-химическими свойствами парогенератор-ной воды. В водяном и пароводяном трактах происходит в основном электрохимическая коррозия. Все виды корро-зионных разрушений можно подразделить на две группы: общую и местную. К числу местных коррозионных процес-сов можно отнести коррозию под напряжением, язвенную, щелевую, контактную и др. Местные коррозионные процес-сы крайне нежелательны, так как их развитие может при-вести к разрушению корродирующих элементов. Общая коррозия — процесс неизбежный. При создании парогенери-рующих установок необходимо принять меры для обеспе-чения допустимой ее интенсивности, которая определяется обеспечением механической прочности, а главное, количест-вом переходящих в рабочее тело продуктов коррозии.
Принятая в настоящее время шкала оценки интенсив-ности коррозионных процессов в воде и пароводяной смеси при выполнении элементов контура из углеродистых сталей подразделяет общую и язвенную коррозию на пять основ· ных категорий: коррозия отсутствует, слабая коррозия, до-пустимая, сильная, аварийная. Считается, что коррозия от-сутствует, если скорость проникновения язвенной коррозии в глубину поверхности равна 0—0,05 мм/год, а скорость равномерной общей коррозии составляет 0—0,02 мм/год.
При этом коррозионные трещины отсутствуют. Слабая коррозия имеет место при скорости язвенной коррозии, равной 0,05—0,2 мм/год, скорости общей равномерной коррозии 0,02—0,08 мм/год и отсутствии коррозионных трещин. Допустимой коррозией считается такая, при кото-рой скорость язвенной коррозии составляет 0,1—0,3 мм/год, общей 0,04—0,1 мм/год, а коррозионные трещины отсутст-вуют. При сильной коррозии скорость язвенной коррозии достигает 0,15—1,2 мм/год, общей равномерной 0,05 — 0,4 мм/год и обнаруживаются коррозионные трещины. Развитие сильной коррозии может повлечь за собой аварийное состояние (аварийную коррозию), при которой скорость
язвенной коррозии достигает 0,6—1,2, а общей 0,2— 0,4 мм/год. При таком темпе развития коррозионных процессов неминуема аварийная обстановка в парогенерирующей системе.
На интенсивность протекания коррозионных процессов помимо физико-химических условий большое влияние ока-зывает температура среды и стенки поверхности теплооб-мена, удельный тепловой поток, нерегулярность теплопод-вода (его смена во времени с определенной амплитудой и частотой). Повышение этих параметров приводит к интен-сификации коррозии.
Скорость омывания потоком теплообменных поверхнос-тей влияет на коррозию по-разному. Малые скорости (осо-бенно застой потока) способствуют развитию язвенной кор-розии с застоем газовых пузырей. При слишком больших скоростях (около 10 м/с) наступают условия, при которых разрушаются защитные окисные пленки, что усиливает кор-розионные процессы. Остаточные механические напряжения, сопряжение разнородных материалов в агрессивной среде, наличие в элементах конструкций узких щелей и застойных для потока зон интенсифицируют коррозионные процессы. При наличии остаточных механических напряжений возникает коррозия под напряжением. Контактная и щелевая коррозия возникает при наличии контактов разнородных материалов и щелей. Интенсивное развитие коррозионных процессов наблюдается в первые 200—1000 ч работы парогенерирующей установки. Постепенно металл по-крывается достаточно равномерной окисной пленкой, за-щищающей его поверхность от интенсивной коррозии, и устанавливается постоянная скорость коррозии. Развитие коррозионных процессов на теплообменной поверхности определяется содержанием кислорода и двуокиси углерода в рабочей среде. Из нелетучих примесей возможными ин-тенсификаторами коррозии являются нитриды и хлориды. В любом случае желательна щелочная обработка воды. Сильные щелочи при повышении их концентрации могут интенсифицировать некоторые виды коррозии.
Кислород — наиболее агрессивная примесь воды. Корро-зия интенсифицируется при неравномерном распределении кислорода по поверхности. В этих условиях участки металла, омываемые рабочей средой с большей концентрацией кислорода, будут катодами, другие участки — анодами мик-рогальванопар, обусловливающих равномерную коррозию на относительно больших участках. При наличии местных загрязнений на поверхности под ними начнет развиваться
язвенная коррозия, скорость которой будет определяться отношением площади чистой поверхности к загрязненной. Присутствие кислорода резко ускоряет щелевую, контакт ную и другие виды местной коррозии. Однако при очень высокой чистоте парогенераторной воды кислород проявляется как пассиватор, снижающий интенсивность общей коррозии (вследствие создания плотной неразрушаемой окисной пленки).
Большой агрессивностью обладают растворы, содержа-щие двуокись углерода. Молекулы двуокиси углерода дис-социируют слабо, в связи с чем в воде наряду с ионами Н+ и НСО3— будут находиться и недиссоциированные молекулы Н2СО3 и СО2. Реакция образования этих компонентов протекает следующим образом:
(13.27)
СО2 + Н2О↔Н2СО3;
СО2 + Н2О↔Н2СО3↔Н+ + НСО3—↔2Н++СО22-.
Ионы водорода сильно активизируют электрохимическую коррозию, которая протекает с существенным переходом в воду продуктов коррозии. Воздействие на окисные пленки атомарного и молекулярного водорода приводит к снижению прочности сцепления их с металлом, ввиду чего кислородная коррозия в присутствии в воде угольной кислоты будет протекать без замедления.
К усилению коррозионных процессов ведет и любая дру-гая причина повышения концентрации водородных ионов. Наиболее благоприятны для углеродистых сталей значения рН>8. Хлориды активно разрушают окисные пленки, а нитриды являются хорошими окислителями.
Щелочная реакция парогенераторной воды благоприятна для общей коррозии и неблагоприятна для местных ее видов. В первую очередь интенсифицируются коррозионные процессы в тех участках поверхности теплообмена, где имеются условия для местного упаривания раствора (щели, неплотные отложения, расслоения пароводяной смеси, входные участки пароперегревателей и др.). Щелочь при больших концентрациях активно растворяют защитные окисные пленки:
Fe2О3+2NaOH↔NaFeО2+H2О. (13.28)
Образование феррита натрия приводит к разрушению плен-ки и интенсивности окислительных процессов. Особенно стимулируется щелочью развитие микрокристаллической коррозии, которая специфична для элементов с остаточными напряжениями, превышающими предел текучести (в де-
формированном при развальцовке труб металле). Меж-кристаллитная коррозия начинает развиваться довольно медленно в неглубоких трещинах, в которых происходит упаривание воды. С течением времени скорость коррозии возрастает весьма быстро, и развитие ее продолжается вплоть до разрушения узла. Этот вид коррозии иногда называют щелочной хрупкостью.
Аустенитные стали, обладающие высокой общей корро-зионной стойкостью, склонны к коррозионному растрески-ванию и щелочной хрупкости. Коррозионное растрескивание возникает при воздействии на напряженный металл водной среды, содержащей кислород и хлориды. В результате протекания коррозии в металле возникает разрушение в виде транскристаллитных трещин. Процесс интенсифицируется в сильно щелочной среде.
В присутствии кислорода наличие в воде хлор-иона ин-тенсифицирует коррозию под напряжением. Коррозионные процессы могут интенсивно протекать во время простоев оборудования при условии проникновения кислорода возду-ха в пленку влаги и в отложения примесей. Принимаются специальные меры консервации неработающих установок.