- •1.1. Основные схемы аэс
- •1.2. Конструкционная схема канального реактора
- •1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
- •1.4. Конструкционные схемы кассет и технологических каналов
- •2.1. Основные двух- и трехкоитурные
- •2.2. Общая характеристика парогенераторов
- •2.3. Основные схемы парогенераторов,
- •2.4. Основные схемы парогенераторов, обогреваемых жидким металлом
- •2.5. Парогенераторы, обогреваемые газами
- •3.1. Общая характеристика процесса генерации в парогенерирующем элементе
- •3.2. Генерация пара на плоских поверхностях в свободном объеме
- •3.3. Генерация пара на плоских поверхностях при направленном движении восходящего пароводяного потока
- •3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
- •3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
- •3.6. Плотность центров парообразования на теплообменной поверхности
- •3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
- •4.1. Изменение структуры пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
- •4.3. Истинные характеристики пароводяного потока
- •4.4. Изменение основных характеристик пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.5. Влияние давления на истинные
- •5.1. Определение истинного паросодержания
- •5.2. Определение истинного паросодержания
- •5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
- •5.4. Выбор нуклидов для просвечивания γ-излучением
- •6.1. Физическая модель восходящего пароводяного потока
- •6.2. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих трубах
- •6.3. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих кольцевых щелях
- •6.4. Определение истинного паросодержания в кассетах и технологических каналах
- •7.1. Гидравлические сопротивления
- •7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
- •7.3. Уравнения движения двухфазного потока
- •7.4. Сопротивление дистанционирующих решеток при течении двухфазных потоков
- •7.5. Сопротивление трения в кассетах
- •7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
- •8.1. Гидравлическое сопротивление трения при движении однофазных потоков
- •8.2. Гидравлическое сопротивление трения при движении двухфазных потоков
- •8.3. Определение местных гидравлических сопротивлении
- •8.4. Влияние плотности теплового потока на гидравлическое сопротивление
- •9.1. Физическая основа естественной циркуляции
- •9.2. Движущий и полезный напоры
- •9.3. Среднеинтегральное паросодержание на участке парогенерирующего канала
- •9.4. Расчет естественной циркуляции в простых контурах
- •9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
- •9.6. Экспериментальные исследования
- •9.7. Расчет естественной циркуляции по упрощенному методу
- •9.8. Показатели надежности естественной циркуляции
- •10.1. Уравнение гидродинамической характеристики
- •10.2. Тепловая и гидравлическая неравномерности параллельно включенных парогенерирующих каналов
- •10.3. Методы устранения межвитковых пульсаций
- •10.4. Экспериментальные исследования
- •10.5. Исследования гидродинамической устойчивости с использованием теории автоматического регулирования
- •11.1. Физическая основа безнапорного движения пара через слой жидкости
- •11.2. Парораспределительные дырчатые щиты
- •11.3. Гидродинамика барботажного слоя
- •11.4. Паропромывочные устройства
- •12.1. Сепарация пара в паровом объеме
- •12.2. Жалюзийная сепарация
- •12.3. Центробежная сепарация парожидкостных систем
- •12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
- •13.1. Требования к качеству пара и питательной воды
- •13.2. Уравнения солевого баланса
- •13.3. Условия получения чистого пара
- •13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
- •13.5. Отложение примесей воды на поверхностях
- •13.6. Водный режим в парогенераторах и реакторах
- •14.1. Теплообмен на погруженных теплоотдающих поверхностях
- •14.2. Теплообмен при пузырьковом кипении в условиях направленного движения потока
- •14.3. Теплообмен при кипении жидкости, не догретой до температуры насыщения
- •14.4. Режим ухудшенного теплообмена
- •14.5. Теплообмен при движении однофазных сред
- •14.6. Особенности теплообмена в активной зоне ядерного реактора
- •15.1. Механизм процесса кризиса теплообмена
- •15.2. Кризис теплообмена при кипении на погруженных поверхностях
- •15.3. Кризис теплообмена в условиях направленного движения пароводяного потока
- •15.4. Области кризиса теплообмена при продольном обтекании твэлов
- •15.5. Определение запаса до кризиса теплообмена в наиболее энергонапряжеиной кассете ядерного реактора
- •16.1. Общие положения при проектировании
- •16.2. Выбор числа петель и мощности
- •16.3. Расчет паропроизводительности
- •16.4. Теплотехнические расчеты
12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
Эффективность сепарирующих устройств характе-ризуется выходной влажностью пара, экспериментальное определение которой полностью зависит от представитель-ности отбираемой пробы пара. Существующие в настоящее время методы отбора представительных проб влажного пара основаны на соблюдении изокинетического режима, при котором скорость пара на входе в пробоотборную трубу, установленную в центре паропровода, должна быть равна
Рис. 12.6. Схема пробоотбор-ников типа трубы Вентури
Рис. 12.7. Интегральный сек-торный пробоотборник
средней скорости в сечении трубопровода. Часть жидкости, которая находилась в пленке на стенке трубопровода, должна быть сорвана и перемещена с паровым потоком. Все капли жидкости должны быть равномерно рассредоточены по сечению паропровода. Только при соблюдении этих трех условий локальный отбор пробы пара даст представительные результаты.
Первое условие выполняется без особых трудностей. Второе условие можно обеспечить повышением скорости пара, создающим режим срыва пленки жидкости и ее капель со стенок. Реализация режима равномерного распределения капель жидкости по сечению канала связана с большими практическими трудностями. Метод локального отбора пробы влажного пара основан на использовании устройства типа трубы Вентури (рис. 12.6), состоящей из
конфузора 1, камеры смещения 2, трубок отбора пробы 3 и диффузора 4.
Различные авторы стремились выполнить условия рав-номерного распределения капель влаги по сечению трубы путем увеличения длины камеры смещения L, изменения угла конфузора β, выбора места расположения пробоотборной трубки, изменения скорости пара в камере смещения и соотношения сечений пароотборной трубки и камеры смещения. Однако многочисленные экспериментальные исследования показали, что практически невозможно обес-печить режим равномерного распределения капель жидкости по сечению трубопровода, а влажность пара, определенная локальным пробоотборником, отличается от действительной массовой влажности парового потока в 1,5 — 5 раз. При эксплуатационном контроле влажности пара в парогенераторных установках АЭС погрешность опреде-ления влажности, достигающая 200 — 300%, не будет играть особой роли, если действительная влажность пара на выходе не превышает нескольких сотых долей процента.
Однако при влажности пара, близкой к допустимой или превышающей допустимую, необходима высокая точность представительной пробы пара. Для этой цели может быть рекомендован интегральный секторный пробоотборник (рис. 12.7), конструкция которого разработана и экспериментально обоснована в [12]. Секторный пробоотборник устанавливается в вертикальном паропроводе 1 с опускным движением влажного пара. Сектор образован двумя плос-кими пластинами 2 с острыми входными кромками и нижним донышком 3. Проба пара отбирается из сектора по штуцеру 4. Представительность пробы с использованием такого заборника обеспечивается при соблюдении только изокинетического режима.
Интегральный секторный пробоотборник нашел широкое применение в экспериментальном обосновании различных сепарирующих устройств и испытании моделей, сепараторов, когда требовалась полная конденсация всего пара, вышедшего из сепаратора. При полной конденсации всего пара имеется наиболее точная представительность пробы пара, но при этом сильно возрастают экономические затраты на эксперимент. Применение секторного пробоотборника обеспечивает высокую представительность пробы пара. При этом осуществляется полная конденсация небольшой части массы протекающего по трубопроводу пара (1/8 часть). Возможно уменьшение угла сектора (менее 45°) пробоотборника до предельного значения, при котором не будет искажена представительность пробы. В этом случае потребуется проведение дополнительных экспериментальных исследований.
Глава тринадцатая
ВОДНЫЙ РЕЖИМ
В ПАРОГЕНЕРАТОРАХ И РЕАКТОРАХ