![](/user_photo/_userpic.png)
- •1.1. Основные схемы аэс
- •1.2. Конструкционная схема канального реактора
- •1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
- •1.4. Конструкционные схемы кассет и технологических каналов
- •2.1. Основные двух- и трехкоитурные
- •2.2. Общая характеристика парогенераторов
- •2.3. Основные схемы парогенераторов,
- •2.4. Основные схемы парогенераторов, обогреваемых жидким металлом
- •2.5. Парогенераторы, обогреваемые газами
- •3.1. Общая характеристика процесса генерации в парогенерирующем элементе
- •3.2. Генерация пара на плоских поверхностях в свободном объеме
- •3.3. Генерация пара на плоских поверхностях при направленном движении восходящего пароводяного потока
- •3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
- •3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
- •3.6. Плотность центров парообразования на теплообменной поверхности
- •3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
- •4.1. Изменение структуры пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
- •4.3. Истинные характеристики пароводяного потока
- •4.4. Изменение основных характеристик пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.5. Влияние давления на истинные
- •5.1. Определение истинного паросодержания
- •5.2. Определение истинного паросодержания
- •5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
- •5.4. Выбор нуклидов для просвечивания γ-излучением
- •6.1. Физическая модель восходящего пароводяного потока
- •6.2. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих трубах
- •6.3. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих кольцевых щелях
- •6.4. Определение истинного паросодержания в кассетах и технологических каналах
- •7.1. Гидравлические сопротивления
- •7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
- •7.3. Уравнения движения двухфазного потока
- •7.4. Сопротивление дистанционирующих решеток при течении двухфазных потоков
- •7.5. Сопротивление трения в кассетах
- •7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
- •8.1. Гидравлическое сопротивление трения при движении однофазных потоков
- •8.2. Гидравлическое сопротивление трения при движении двухфазных потоков
- •8.3. Определение местных гидравлических сопротивлении
- •8.4. Влияние плотности теплового потока на гидравлическое сопротивление
- •9.1. Физическая основа естественной циркуляции
- •9.2. Движущий и полезный напоры
- •9.3. Среднеинтегральное паросодержание на участке парогенерирующего канала
- •9.4. Расчет естественной циркуляции в простых контурах
- •9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
- •9.6. Экспериментальные исследования
- •9.7. Расчет естественной циркуляции по упрощенному методу
- •9.8. Показатели надежности естественной циркуляции
- •10.1. Уравнение гидродинамической характеристики
- •10.2. Тепловая и гидравлическая неравномерности параллельно включенных парогенерирующих каналов
- •10.3. Методы устранения межвитковых пульсаций
- •10.4. Экспериментальные исследования
- •10.5. Исследования гидродинамической устойчивости с использованием теории автоматического регулирования
- •11.1. Физическая основа безнапорного движения пара через слой жидкости
- •11.2. Парораспределительные дырчатые щиты
- •11.3. Гидродинамика барботажного слоя
- •11.4. Паропромывочные устройства
- •12.1. Сепарация пара в паровом объеме
- •12.2. Жалюзийная сепарация
- •12.3. Центробежная сепарация парожидкостных систем
- •12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
- •13.1. Требования к качеству пара и питательной воды
- •13.2. Уравнения солевого баланса
- •13.3. Условия получения чистого пара
- •13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
- •13.5. Отложение примесей воды на поверхностях
- •13.6. Водный режим в парогенераторах и реакторах
- •14.1. Теплообмен на погруженных теплоотдающих поверхностях
- •14.2. Теплообмен при пузырьковом кипении в условиях направленного движения потока
- •14.3. Теплообмен при кипении жидкости, не догретой до температуры насыщения
- •14.4. Режим ухудшенного теплообмена
- •14.5. Теплообмен при движении однофазных сред
- •14.6. Особенности теплообмена в активной зоне ядерного реактора
- •15.1. Механизм процесса кризиса теплообмена
- •15.2. Кризис теплообмена при кипении на погруженных поверхностях
- •15.3. Кризис теплообмена в условиях направленного движения пароводяного потока
- •15.4. Области кризиса теплообмена при продольном обтекании твэлов
- •15.5. Определение запаса до кризиса теплообмена в наиболее энергонапряжеиной кассете ядерного реактора
- •16.1. Общие положения при проектировании
- •16.2. Выбор числа петель и мощности
- •16.3. Расчет паропроизводительности
- •16.4. Теплотехнические расчеты
3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
Зависимость (3.55) получена при допущении, что реактивная сила, вызванная сложным профилем пузырька пара, находящегося в динамическом пристенном слое
(сила Жуковского Fж), уравнове-шивается статической силой (силой Магнуса Fм), обусловленной изме-нением градиента давления в при-стенном слое.
В общем случае пузырек пара, растущий на парогенерирующей по-верхности, испытывает на себе дей-ствие всех сил: Архимеда, динами-ческой потока, Жуковского, Магнуса, поверхностного натяжения и инерции, обусловленной скоростью роста пузырька пара, а следовательно, скоростью перемещения прилегающей к пузырьку массы жидкости.
Для определения силы Жуков-ского рассмотрим следующую фи-зическую модель (рис. З.З,а). При-стенный поток, набегающий на пу-зырек пара, вызывает действие ре-активных сил F' и F". Сила F' воз-никает в результате действия на-правленного потока на внешнюю четверть сферы пузырька. Она стре-мится прижать пузырек пара к стенке. Сила F" возникает под дей-
Рис. 3.3. Физическая модель определения силы Жуковского и действия всех сил на пузырек пара
ствием направленного потока на четверть сферы пузырька, прилегающую к теплообменной поверхности. Она в свою очередь стремится оторвать пузырек пара от стенки. Равнодействующая этих двух сил F'—F" будет прижимать пузырек пара к теплообменной поверхности или отрывать его от стенки в зависимости от соотношения сил F'—F''>0 или F'—F"<0. Силу F' можно определить как
F'=F1 cos α cos (90° — α) =
=F1 cos α sin α, (3.56)
где F1
— локальная
динамическая сила потока, действую-щая
в некоторой точке пузырька; α
— угол между перво-начальным направлением
силы потока F1
и направлением
ее после касания с пузырьком. Для
определения полной силы потока,
действующей на внешнюю четверть сферы,
выделим элемент dx
в диаметральной
плоскости пузырька на расстоянии х
от стенки
(рис. 3.3,6). Площадь этого элемента равна
dΩ=ldx,
где l=2
.
Полагая, что
в пристенном слое (на расстоянии одного
диаметра пузырька от стенки) скорость
потока изменяется по линейному закону,
силу Жуковского, действующую на площадку
(dΩ,
определим
по известной скорости wx=(w—w0)x/d0:
d2F'=ζ(x) ρ' (wx2/2) dΩcos α sin α dα. (3.57)
Так как скорость потока непосредственно у стенки равна нулю, т. е. w0=0, то wx=wx/d0. Подставляя в уравнение (3.57) значения wx, l и dΩ, получаем
(3.58)
Аналогично (3.59) определим силу Жуковского, действую-щую на внутреннюю четверть сферы пузырька и отрываю-щую пузырек от стенки:
(3.60)
Из (3.58) можно определить силу Жуковского, действующую на внешнюю четверть сферы пузырька и прижимающую пузырек к стенке:
(3.59)
Равнодействующая сил F' и F'' , прижимающая пузырек к парогенерирующей стенке, равна
(3.61)
Так как cosαdα
= d(sinα),
то
(3.62)
С учетом (3.62)
перепишем (3.61):
(3.63)
Интегралы в уравнении (3.63) можно найти после со-ответствующей замены x—R=U и dx=dU. Тогда
(3.64)
После замены U = R sin t и dU = R cos tdt, где i для рассматриваемых интегралов изменяется в пределах от 0 до +π/2 и от —π/2 до 0, выражение (3.64) может быть преобразовано к виду
(3.65)
С учетом (3.63) и (3.65) получим формулу для опреде-ления силы Жуковского:
Fж = ζ(x)ρ'w2d02/24. (3.66)
В пристенном слое вследствие резкого уменьшения ско-рости потока у парогенерирующей поверхности возрастает статическое давление (сила Магнуса), которое действует на полусферу пузырька, обращенную к стенке, и стремится оторвать его от последней. Поскольку в пристенном слое давление обратно пропорционально скорости, при определении силы Магнуса удобнее интегрировать в направлении не от стенки к потоку, а от потока к стенке. На вырезанную элементарную площадку действует сила Магнуса, равная
d2Fм— (ζ (х) ρ'wх2/2) 2dΩ cos α sin α dα, (3.67)
Статическая сила,
действующая на полусферу, обращенную
к стенке, равна
(3.68)
(3.69)
Так как
то
(3.70)
Интеграл в (3.70) найден, так же как для (3.63), с помощью двойной замены. Тогда
С учетом последней
зависимости сила Магнуса равна
(3.71)