![](/user_photo/_userpic.png)
- •1.1. Основные схемы аэс
- •1.2. Конструкционная схема канального реактора
- •1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
- •1.4. Конструкционные схемы кассет и технологических каналов
- •2.1. Основные двух- и трехкоитурные
- •2.2. Общая характеристика парогенераторов
- •2.3. Основные схемы парогенераторов,
- •2.4. Основные схемы парогенераторов, обогреваемых жидким металлом
- •2.5. Парогенераторы, обогреваемые газами
- •3.1. Общая характеристика процесса генерации в парогенерирующем элементе
- •3.2. Генерация пара на плоских поверхностях в свободном объеме
- •3.3. Генерация пара на плоских поверхностях при направленном движении восходящего пароводяного потока
- •3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
- •3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
- •3.6. Плотность центров парообразования на теплообменной поверхности
- •3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
- •4.1. Изменение структуры пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
- •4.3. Истинные характеристики пароводяного потока
- •4.4. Изменение основных характеристик пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.5. Влияние давления на истинные
- •5.1. Определение истинного паросодержания
- •5.2. Определение истинного паросодержания
- •5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
- •5.4. Выбор нуклидов для просвечивания γ-излучением
- •6.1. Физическая модель восходящего пароводяного потока
- •6.2. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих трубах
- •6.3. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих кольцевых щелях
- •6.4. Определение истинного паросодержания в кассетах и технологических каналах
- •7.1. Гидравлические сопротивления
- •7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
- •7.3. Уравнения движения двухфазного потока
- •7.4. Сопротивление дистанционирующих решеток при течении двухфазных потоков
- •7.5. Сопротивление трения в кассетах
- •7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
- •8.1. Гидравлическое сопротивление трения при движении однофазных потоков
- •8.2. Гидравлическое сопротивление трения при движении двухфазных потоков
- •8.3. Определение местных гидравлических сопротивлении
- •8.4. Влияние плотности теплового потока на гидравлическое сопротивление
- •9.1. Физическая основа естественной циркуляции
- •9.2. Движущий и полезный напоры
- •9.3. Среднеинтегральное паросодержание на участке парогенерирующего канала
- •9.4. Расчет естественной циркуляции в простых контурах
- •9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
- •9.6. Экспериментальные исследования
- •9.7. Расчет естественной циркуляции по упрощенному методу
- •9.8. Показатели надежности естественной циркуляции
- •10.1. Уравнение гидродинамической характеристики
- •10.2. Тепловая и гидравлическая неравномерности параллельно включенных парогенерирующих каналов
- •10.3. Методы устранения межвитковых пульсаций
- •10.4. Экспериментальные исследования
- •10.5. Исследования гидродинамической устойчивости с использованием теории автоматического регулирования
- •11.1. Физическая основа безнапорного движения пара через слой жидкости
- •11.2. Парораспределительные дырчатые щиты
- •11.3. Гидродинамика барботажного слоя
- •11.4. Паропромывочные устройства
- •12.1. Сепарация пара в паровом объеме
- •12.2. Жалюзийная сепарация
- •12.3. Центробежная сепарация парожидкостных систем
- •12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
- •13.1. Требования к качеству пара и питательной воды
- •13.2. Уравнения солевого баланса
- •13.3. Условия получения чистого пара
- •13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
- •13.5. Отложение примесей воды на поверхностях
- •13.6. Водный режим в парогенераторах и реакторах
- •14.1. Теплообмен на погруженных теплоотдающих поверхностях
- •14.2. Теплообмен при пузырьковом кипении в условиях направленного движения потока
- •14.3. Теплообмен при кипении жидкости, не догретой до температуры насыщения
- •14.4. Режим ухудшенного теплообмена
- •14.5. Теплообмен при движении однофазных сред
- •14.6. Особенности теплообмена в активной зоне ядерного реактора
- •15.1. Механизм процесса кризиса теплообмена
- •15.2. Кризис теплообмена при кипении на погруженных поверхностях
- •15.3. Кризис теплообмена в условиях направленного движения пароводяного потока
- •15.4. Области кризиса теплообмена при продольном обтекании твэлов
- •15.5. Определение запаса до кризиса теплообмена в наиболее энергонапряжеиной кассете ядерного реактора
- •16.1. Общие положения при проектировании
- •16.2. Выбор числа петель и мощности
- •16.3. Расчет паропроизводительности
- •16.4. Теплотехнические расчеты
4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
При движении потока в парогенерирующем канале происходит постоянное нарастание паросодержания и уменьшение массы жидкости. При этом в любом сечении канала расходная масса пароводяной смеси остается неиз-менной. Если в парогенерирующий канал (см. рис. 4.1) входит поток жидкости с массовым расходом М0, то в установившемся режиме массовый расход для этого потока в любом сечении канала а, б, в, г, д или е будет один и тот же:
М0=Ма=Мб=Мв=Мг=Мд=Ме, (4.1)
где Μа, Мб, Μв, Мг, Mд, Me — массовые расходы потока соответственно в сечениях a—е.
В общем случае для установившегося режима пароге-нерирующего канала уравнение сплошности записывается в виде
∂ (ρwx) /∂х+∂ (ρwy) /∂y+∂ (ρwz)/ ∂z=0. (4,2)
Для одномерного движения только вдоль оси z
∂(ρwz)/ ∂z=0. (4.3)
Согласно (4.3) ρwz=const. Это означает, что массовая скорость в любом сечении канала — величина постоянная:
ρawa=ρбwб=ρвwв=ρгwг=ρдwд=ρewe= соnst, (4.4)
где ρa, ρб, ρв, ρг, ρд, ρе—плотности потока соответственно в сечениях a — е; wa, wб, wв, wг, wд, wе—линейная скорость потока соответственно в сечениях a — е.
С нарастанием паросодержания по высоте канала уменьшается плотность пароводяного потока и возрастает скорость его движения. При этом произведение плотности на скорость остается величиной неизменной. Для любого сечения канала, содержащего пароводяную смесь, можно записать уравнение сплошности в таком виде:
М0 = М" + М'= М см, (4.5)
где Μ", Μ', Мсм — массовый расход соответственно пара, воды и смеси в сечении канала.
Суммарное количество теплоты, переносимой пароводя-ной смесью через сечение канала в единицу времени, равно
M0і=M"(i'+r)+M'i', (4.6)
где і, і'— энтальпии потока смеси и жидкости при темпе-ратуре кипения. Из (4.6) получим
і = (Μ"/Μ0) (і'+r) + (Μ'/M0)і'. (4.7)
Отношение массового расхода пара к общему массово-му расходу потока М"/М0=х и является массовым паро-содержанием. Если в (4.6) заменим М' величиной М0—М" и выполним некоторые преобразования, то получим выра-жение для энтальпии потока в любом сечении парогенери-рующего канала
i = i' + xr. (4.8)
Большое число задач по расчетам парожидкостных по-токов проводится на основе некоторых условных (приве-денных) расходных характеристик. К числу таких харак-теристик в первую очередь следует отнести приведенную скорость пара, представляющую собой скорость, которую имел бы пар, если бы он занимал все сечение канала, w0"—M"/(ρ"f) и приведенную скорость жидкости, пред-ставляющую собой скорость, которую имела бы жидкость, если бы она занимала все сечение канала, w0'—M/(ρ'f).
В последних двух соотношениях f—проходное сечение канала. Объемный расход смеси Vсм представляет собой сумму объемного расхода пара V" и объемного расхода жидкости V:
Vсм = V" + V' = M" /ρ"+M'/ρ' = w0"f + w0'f. (4.9)
Расходная скорость смеси равна
wсм = Vсм/f = w0"+w0'. (4.10)
Скорость циркуляции в парогенерирующем канале можно определить с учетом зависимости (4.5):
w0=Mсм/(ρ'f) = (M"+M')/(ρ'f) =
= w0' + (w0"ρ")/ρ'. (4.11)
Она представляет собой скорость потока в канале на участке, где отсутствует процесс парообразования (на участке аб).
Принимая во внимание зависимости (4.5) и (4.9), опре-делим расходную плотность парожидкостной смеси:
ρсм = Мсм/ Vсм =
= (w0''ρ"+w0'ρ')/(w0"+w0'). (4.12)
Объемное расходное паросодержание представляет собой отношение объемного расхода пара в сечении канала к об-щему объемному расходу смеси:
β = V"/(V" + V/) = w0"/(w0''+w0'). (4.13)
При отсутствии пара в канале (w0" = 0) β=0, а при отсутствии влаги в канале (w0' = 0) β = 1. Следовательно, β изменяется от нуля до единицы. Если в (4.12) вместо w0"+ +w0' подставим равное этой сумме значение w0"/β из (4.13) и выразим β w0' через w0"—βw0", то получим зави-
сймость для расходной плотности пароводяного потока в сечении парогенерирующего канала, выраженную через объемное расходное паросодержание, плотности пара и жидкости:
ρсм = βρ" + (1— β) ρ'. (4.14)