- •1.1. Основные схемы аэс
- •1.2. Конструкционная схема канального реактора
- •1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
- •1.4. Конструкционные схемы кассет и технологических каналов
- •2.1. Основные двух- и трехкоитурные
- •2.2. Общая характеристика парогенераторов
- •2.3. Основные схемы парогенераторов,
- •2.4. Основные схемы парогенераторов, обогреваемых жидким металлом
- •2.5. Парогенераторы, обогреваемые газами
- •3.1. Общая характеристика процесса генерации в парогенерирующем элементе
- •3.2. Генерация пара на плоских поверхностях в свободном объеме
- •3.3. Генерация пара на плоских поверхностях при направленном движении восходящего пароводяного потока
- •3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
- •3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
- •3.6. Плотность центров парообразования на теплообменной поверхности
- •3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
- •4.1. Изменение структуры пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
- •4.3. Истинные характеристики пароводяного потока
- •4.4. Изменение основных характеристик пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.5. Влияние давления на истинные
- •5.1. Определение истинного паросодержания
- •5.2. Определение истинного паросодержания
- •5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
- •5.4. Выбор нуклидов для просвечивания γ-излучением
- •6.1. Физическая модель восходящего пароводяного потока
- •6.2. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих трубах
- •6.3. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих кольцевых щелях
- •6.4. Определение истинного паросодержания в кассетах и технологических каналах
- •7.1. Гидравлические сопротивления
- •7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
- •7.3. Уравнения движения двухфазного потока
- •7.4. Сопротивление дистанционирующих решеток при течении двухфазных потоков
- •7.5. Сопротивление трения в кассетах
- •7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
- •8.1. Гидравлическое сопротивление трения при движении однофазных потоков
- •8.2. Гидравлическое сопротивление трения при движении двухфазных потоков
- •8.3. Определение местных гидравлических сопротивлении
- •8.4. Влияние плотности теплового потока на гидравлическое сопротивление
- •9.1. Физическая основа естественной циркуляции
- •9.2. Движущий и полезный напоры
- •9.3. Среднеинтегральное паросодержание на участке парогенерирующего канала
- •9.4. Расчет естественной циркуляции в простых контурах
- •9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
- •9.6. Экспериментальные исследования
- •9.7. Расчет естественной циркуляции по упрощенному методу
- •9.8. Показатели надежности естественной циркуляции
- •10.1. Уравнение гидродинамической характеристики
- •10.2. Тепловая и гидравлическая неравномерности параллельно включенных парогенерирующих каналов
- •10.3. Методы устранения межвитковых пульсаций
- •10.4. Экспериментальные исследования
- •10.5. Исследования гидродинамической устойчивости с использованием теории автоматического регулирования
- •11.1. Физическая основа безнапорного движения пара через слой жидкости
- •11.2. Парораспределительные дырчатые щиты
- •11.3. Гидродинамика барботажного слоя
- •11.4. Паропромывочные устройства
- •12.1. Сепарация пара в паровом объеме
- •12.2. Жалюзийная сепарация
- •12.3. Центробежная сепарация парожидкостных систем
- •12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
- •13.1. Требования к качеству пара и питательной воды
- •13.2. Уравнения солевого баланса
- •13.3. Условия получения чистого пара
- •13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
- •13.5. Отложение примесей воды на поверхностях
- •13.6. Водный режим в парогенераторах и реакторах
- •14.1. Теплообмен на погруженных теплоотдающих поверхностях
- •14.2. Теплообмен при пузырьковом кипении в условиях направленного движения потока
- •14.3. Теплообмен при кипении жидкости, не догретой до температуры насыщения
- •14.4. Режим ухудшенного теплообмена
- •14.5. Теплообмен при движении однофазных сред
- •14.6. Особенности теплообмена в активной зоне ядерного реактора
- •15.1. Механизм процесса кризиса теплообмена
- •15.2. Кризис теплообмена при кипении на погруженных поверхностях
- •15.3. Кризис теплообмена в условиях направленного движения пароводяного потока
- •15.4. Области кризиса теплообмена при продольном обтекании твэлов
- •15.5. Определение запаса до кризиса теплообмена в наиболее энергонапряжеиной кассете ядерного реактора
- •16.1. Общие положения при проектировании
- •16.2. Выбор числа петель и мощности
- •16.3. Расчет паропроизводительности
- •16.4. Теплотехнические расчеты
9.1. Физическая основа естественной циркуляции
Естественная циркуляция представляет собой про-цесс кругового перемещения массы некоторой среды под действием изменения ее плотности и под влиянием грави-тационных сил. Например, подогретая масса воздуха под-нимается от поверхности земли вверх, а на смену ей к по-верхности устремляются холодные порции воздуха, создавая тем самым в общей массе воздуха местные контуры естественной циркуляции, в которых подъемные потоки не отделены специальными ограничениями от опускных. Это природное физическое явление нашло широкое применение в теплоэнергетических аппаратах, в которых опускные потоки теплоносителя и его подъемные массы заключены в специальные ограждения (каналы).
Система из опускных 3 и подъемных 2 каналов представляет собой контур естественной циркуляции (рис. 9.1). К подъемным каналам подводится теплота q в достаточном количестве для осуществления генерации пара из жидкости. Парожидкостный поток поднимается вверх и попадает в барабан 1, в котором смесь разделяется на пар и жидкость. Пар в количестве D отбирается из барабана. Для компенсации испарившейся жидкости в барабан постоянно подается
питательная жидкость в количестве D + Dпр. Часть жидкости Dпр из контура постоянно удаляется с продувкой (назначение продувки будет рассмотрено ниже).
Рассмотрим условие, по-буждающее движение потока массы теплоносителя вниз по опускным каналах и вверх по подъемным. Вначале допустим, что к подъемным каналам не подводится тепловая энергия, подогрев жидкости и
Рис. 9.1. Схема циркуляцион- генерация пара в них отсутст- ного контура вуют. В этих условиях не бу-
дет движения теплоносителя в замкнутом контуре. Главным условием возникновения естественной циркуляции в замкнутом контуре является подвод тепловой энергии к подъемным каналам и образо-вание пара в них.
Рассмотрим баланс сил, действующих на сечение аа со стороны опускных и подъемных каналов при установившем-ся движении массы теплоносителя в контуре. В сечении аа со стороны опускных каналов действуют силы
gρoпHп+gρбΔH— Δр0, (9.1)
где gpопHп — давление столба жидкости высотой Нп и плот-ностью ρоп; gρбΔH— давление столба парожидкостной сме-си в барабане высотой ΔН и плотностью ρб. Гидравлическое сопротивление движения потока в опускных каналах Δр0 уменьшает давление в сечении аа, поскольку сила сопротивления направлена в сторону, обратную движению. В сечении аа со стороны подъемного канала действуют силы
gρ0Н0+gρп.кНп.к+gρp.кНp.к+
+gρб.кНб.к+gρбΔН+Δрп, (9.2)
где gρ0H0 — давление столба жидкости средней плотностью ρ0 на подогреваемом участке высотой Н0; gρп.кНп.к— давление столба смеси средней плотностью ρп.к на участке поверхностного кипения высотой Нп.к; gρр.кНр.к— давление столба смеси средней плотностью парожидкостной смеси ρр.к на участке развитого кипения высотой Нр.к; gρб.кНб.к— давление столба смеси плотностью ρб.к на участке без ки-пения высотой Нб.к; gρбΔH — давление столба парожид-
костной смеси в барабане; Δрп — гидравлическое сопротив-ление течения потока в подъемных каналах на участках Н0, Нп.к, Нр.к, Нб.к. Гидравлическое сопротивление в подъемных каналах увеличивает давление в сечении аа, поскольку движение среды осуществляется вверх.
При установившемся движении теплоносителя в зам-кнутом контуре сумма сил, действующих на сечении аа в опускных и подъемных каналах, равна нулю. Следовательно,
gρoпHп+gρбΔH—Δp0=gρ0H0+
+gρп.κНп.κ+gρр.κНр.κ+
+gρб.κНб.κ+gρбΔН+Δрп. (9.3);
Осуществив некоторые преобразования формулы (9.3), по-лучим
gρoпHп+gρ0H0—gρп.кНп.к—
—gρр.кHр.к—gρб.кHб.к=Δp0+Δpп. (9.4)
Так как полная высота контура равна Нп=Н0+Нп.к+Нр.к+Нб.к, то
gρопНп=gρопН0+gρопНп.к+
+gροпНр.κ+gροпНб.κ. (9.5)
Если в (9.4) подставим значение gρопНп из (9.5) и выполним простейшие преобразования, то получим условие равновесия сил в замкнутом контуре естественной циркуляции
gH0 (ρоп—ρ0) +gHп.к (ρоп — ρп.к) +gНр.кХ
X (ρоп—ρр.к) +gHб.к (ρоп—ρб.к) =Δр0+Δрп. (9.6)