- •1.1. Основные схемы аэс
- •1.2. Конструкционная схема канального реактора
- •1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
- •1.4. Конструкционные схемы кассет и технологических каналов
- •2.1. Основные двух- и трехкоитурные
- •2.2. Общая характеристика парогенераторов
- •2.3. Основные схемы парогенераторов,
- •2.4. Основные схемы парогенераторов, обогреваемых жидким металлом
- •2.5. Парогенераторы, обогреваемые газами
- •3.1. Общая характеристика процесса генерации в парогенерирующем элементе
- •3.2. Генерация пара на плоских поверхностях в свободном объеме
- •3.3. Генерация пара на плоских поверхностях при направленном движении восходящего пароводяного потока
- •3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
- •3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
- •3.6. Плотность центров парообразования на теплообменной поверхности
- •3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
- •4.1. Изменение структуры пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
- •4.3. Истинные характеристики пароводяного потока
- •4.4. Изменение основных характеристик пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.5. Влияние давления на истинные
- •5.1. Определение истинного паросодержания
- •5.2. Определение истинного паросодержания
- •5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
- •5.4. Выбор нуклидов для просвечивания γ-излучением
- •6.1. Физическая модель восходящего пароводяного потока
- •6.2. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих трубах
- •6.3. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих кольцевых щелях
- •6.4. Определение истинного паросодержания в кассетах и технологических каналах
- •7.1. Гидравлические сопротивления
- •7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
- •7.3. Уравнения движения двухфазного потока
- •7.4. Сопротивление дистанционирующих решеток при течении двухфазных потоков
- •7.5. Сопротивление трения в кассетах
- •7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
- •8.1. Гидравлическое сопротивление трения при движении однофазных потоков
- •8.2. Гидравлическое сопротивление трения при движении двухфазных потоков
- •8.3. Определение местных гидравлических сопротивлении
- •8.4. Влияние плотности теплового потока на гидравлическое сопротивление
- •9.1. Физическая основа естественной циркуляции
- •9.2. Движущий и полезный напоры
- •9.3. Среднеинтегральное паросодержание на участке парогенерирующего канала
- •9.4. Расчет естественной циркуляции в простых контурах
- •9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
- •9.6. Экспериментальные исследования
- •9.7. Расчет естественной циркуляции по упрощенному методу
- •9.8. Показатели надежности естественной циркуляции
- •10.1. Уравнение гидродинамической характеристики
- •10.2. Тепловая и гидравлическая неравномерности параллельно включенных парогенерирующих каналов
- •10.3. Методы устранения межвитковых пульсаций
- •10.4. Экспериментальные исследования
- •10.5. Исследования гидродинамической устойчивости с использованием теории автоматического регулирования
- •11.1. Физическая основа безнапорного движения пара через слой жидкости
- •11.2. Парораспределительные дырчатые щиты
- •11.3. Гидродинамика барботажного слоя
- •11.4. Паропромывочные устройства
- •12.1. Сепарация пара в паровом объеме
- •12.2. Жалюзийная сепарация
- •12.3. Центробежная сепарация парожидкостных систем
- •12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
- •13.1. Требования к качеству пара и питательной воды
- •13.2. Уравнения солевого баланса
- •13.3. Условия получения чистого пара
- •13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
- •13.5. Отложение примесей воды на поверхностях
- •13.6. Водный режим в парогенераторах и реакторах
- •14.1. Теплообмен на погруженных теплоотдающих поверхностях
- •14.2. Теплообмен при пузырьковом кипении в условиях направленного движения потока
- •14.3. Теплообмен при кипении жидкости, не догретой до температуры насыщения
- •14.4. Режим ухудшенного теплообмена
- •14.5. Теплообмен при движении однофазных сред
- •14.6. Особенности теплообмена в активной зоне ядерного реактора
- •15.1. Механизм процесса кризиса теплообмена
- •15.2. Кризис теплообмена при кипении на погруженных поверхностях
- •15.3. Кризис теплообмена в условиях направленного движения пароводяного потока
- •15.4. Области кризиса теплообмена при продольном обтекании твэлов
- •15.5. Определение запаса до кризиса теплообмена в наиболее энергонапряжеиной кассете ядерного реактора
- •16.1. Общие положения при проектировании
- •16.2. Выбор числа петель и мощности
- •16.3. Расчет паропроизводительности
- •16.4. Теплотехнические расчеты
7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
В условиях усреднения параметров теплоносителя по поперечному сечению канала различия в методах теп-логидравлического расчета кассет или технологических ка-налов отсутствуют. Полное гидравлическое сопротивление отдельного вертикального тепловыделяющего канала обычно определяется при следующих допущениях: рассматривают одномерную модель течения теплоносителя, при которой все параметры теплоносителя (скорость, температура, энтальпия, паросодержание, изменение давления) рассматриваются как функции координаты ζ вдоль вертикальной оси; при малом изменении давления по высоте канала по сравнению с абсолютным давлением в активной зоне реактора пренебрегают влиянием указанного изменения давления на теплофизические свойства теплоносителя; пренебрегают также влиянием этого изменения давления на высоту экономайзерного однофазного участка; считают, что перенос теплоты по топливу и оболочке твэлов в осевом направлении отсутствует, вся энергия передается теплоносителю только в радиальном направлении.
Количество энергии, выделяемой всеми твэлами в канале на элементарном участке dz, равно
dQ = q(z)πdтcdz. (7.65)
Полное количество энергии, генерируемой в канале высотой z, составит
(7.65)
где q(z)—плотность теплового потока с поверхности твэлов в расчетном сечении канала ζ:
(7.67)
где Qк— мощность канала; Фq(z) — функция распределения тепловыделения по высоте канала; H—высота активной части канала. Энтальпия потока в рассматриваемом сечении z равна
(7.68)
где івх — энтальпия потока на входе в активную зону канала. Относительная энтальпия в сечении z для данного случая
xz=(iz—i')/r. (7.69)
При iz=i' заканчивается экономайзерная неравновесная зона в канале. При iz>i' наступает равновесная зона с положительным массовым паросодержанием M"=xzM0.
В инженерной практике получил распространение метод определения гидравлических сопротивлений в канале, основанный на разбиении полной активной высоты Н на определенное число равных по длине отрезков к. Чем больше число разбиений к, тем точнее расчет. При принятом значении к длина каждого отрезка составит Н/к. На участке без кипения теплоносителя все отрезки можно объединить в один и общее сопротивление определить по формуле
Δpб.κ=[Σζвх+ζвх.р+
+bζр+λтр(lб.к/dг)] ρ'(w2/2), (7.70)
где Σζвх — местные входные коэффициенты сопротивления; ζвх.р — коэффициент сопротивления входной концевой решетки; b — число дистанционирующих решеток на уча-стке без кипения теплоносителя; ζр — коэффициент сопро-тивления дистанциоиирующей решетки; lб.к — длина участка активной зоны канала без кипения теплоносителя:
lб.к = lэк—lп.к, (7.71)
где lэк — длина экономайзерного участка, отвечающая се-чению канала z, в котором xz=0; lп.к — длина канала с поверхностным кипением, отсчитывается от сечения, отве-чающего значению относительной энтальпии х0 [см. (6.43)]. Сопротивления в областях поверхностного и объемного кипения рассчитываются по зависимости, полученным для двухфазных потоков.
Для каждого участка определяются сопротивления тре-ния Δрq, по формулам (7.55) и (7.61Y или (7.62), потеря напора на ускорение Δру — по (7.58) и вес нивелирного столба Δpн — по (7.59). На тех участках, где расположены дистанционирующие решетки, гидравлические сопро-тивления Δрр определяется по (7.52). На последнем вы-ходном участке определяется потеря напора на концевой выходной решетке и на выходе из канала. Следовательно, для каждого і-ro паросодержащего участка
Δрί=Δрq+Δру+Δpн+Δрр. (7.72)
(7.73)
(7.74)
Полный перепад
давления на паросодержащем участке
Η—lб.κ
будет представлять собой сумму всех
Δpi:
Полный гидравлический
перепад давления на длине ка-нала
составит
ДВИЖЕНИЕ ДВУХФАЗНОГО ПОТОКА
В ТРУБАХ
И КОЛЬЦЕВЫХ ЩЕЛЯХ