![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Л.А. Торгонский
- •Содержание
- •1 Введение 6
- •2 Проектирование элементов и кристаллов биполярных имс 19
- •3 Элементы и кристаллы имс на полевых структурах 197
- •1 Введение
- •1.1 Термины и определения предметной области
- •1.2 Классификация микросхем
- •1.3 Обозначение имс
- •1.4 Конструкции и состав имс
- •1.5 Цели и задачи изучения дисциплины
- •1.6 Этапы проектирования микросхем
- •2 Проектирование элементов и кристаллов биполярных имс
- •2.2 Состав радиоэлементов бпт имс
- •2.3 Материалы имс
- •2.3.1 Введение
- •2.3.2 Кристаллические материалы имс
- •2.4 Изоляция элементов
- •2.5 Технологические слои структур бпт имс
- •2.6 Кремниевые пластины с эпс
- •2.7 Кремниевые пластины с эпс и скрытыми слоями
- •2.8 Кремниевые пластины с полной диэлектрической изоляцией карманов
- •2.9 Арсенид галлия в производстве имс
- •2.10 Технологические варианты структур бпт
- •2.11 Параметры слоев структур бпт имс
- •2.11.1 Оценка параметров слоя
- •2.12 Проектирование бпт
- •2.12.1 Введение
- •2.12.2 Функциональные параметры бпт
- •2.12.3 Расчетные соотношения оценки параметров бпт
- •2.12.4 Проектирование топологии бпт
- •2.12.5 Объемные формы и габаритные размеры элементов имс
- •2.12.6 Межэлектродные сопротивления бпт
- •2.12.7 Зависимость коэффициента передачи от топологии
- •2.12.8 Параметры быстродействия транзистора
- •2.13 Алгоритм проектирования бпт
- •2.14 Диоды ис
- •2.14.1 Общие замечания
- •2.14.2 Структуры интегральных диодов
- •2.14.3 Топологические конфигурации диодов
- •2.14.4 Проектные параметры диодов
- •2.14.5 Схема замещения диода
- •2.14.6 Алгоритм проектирования диодов
- •2.14.7 Диоды Шоттки в структурах бпт
- •2.15 Модификации бпт специального назначения
- •2.15.1 Общие сведения
- •2.15.2 Многоэмиттерный бпт
- •2.15.3 Многоколлекторный бпт
- •2.15.4 Транзисторы с контактными переходами Шоттки
- •2.15.5 Транзисторы с продольной структурой
- •2.15.6 Транзисторы со сверхтонкой базой
- •2.15.7 Транзисторы приборов совмещенных технологий
- •2.16 Резисторы полупроводниковых имс
- •2.16.1 Общие замечания
- •2.16.2 Структуры резисторов полупроводниковых имс
- •2.16.3 Топологические конфигурации резисторов
- •2.16.4 Проектные параметры резисторов
- •2.16.5 Расчетные соотношения
- •2.16.6 Алгоритм проектирования полупроводниковых резисторов
- •2.17 Конденсаторы биполярных имс
- •2.17.1 Общие сведения
- •2.17.2 Конденсаторы на основе р-n-перехода
- •2.17.3 Конденсаторы со структурой моп
- •2.17.4 Параметры конденсаторов бпт имс
- •2.17.5 Алгоритм проектирования конденсаторов бп имс
- •2.18 Соединения и контакты бпт имс
- •2.18.1 Общие сведения
- •2.18.2 Материалы и структуры соединений и контактов
- •2.18.3 Параметры и размеры соединений и контактов
- •2.19 Базовые элементы цифровых биполярных микросхем
- •2.19.1 Введение
- •2.19.2 Элементы транзисторно-транзисторной логики
- •2.19.3 Элементы ттл с приборами Шоттки
- •2.19.4 Элементы эмиттерно-связанной логики
- •2.19.5 Элементы инжекционной логики (и2л)
- •2.19.6 Элементы и2л с диодами Шоттки
- •2.20 Кристаллы ис
- •2.20.1 Введение
- •2.20.2 План кристалла
- •2.20.3 Сокращение потерь площади рабочей кристалла
- •2.20.4 Проектирование топологии ис на бпт
- •3 Элементы и кристаллы имс на полевых структурах
- •3.1 Проектирование полевых структур
- •3.1.1 Введение
- •3.1.2 Структуры и классификация мдп-транзисторов
- •3.1.3 Вольтамперные характеристики мдп-транзистров
- •3.1.4 Параметры мдп-транзистора и расчетные соотношения
- •3.1.5 Конструкции мдп-транзисторов
- •3.1.6 Алгоритмы проектирования мдп-транзисторов имс
- •3.2 Элементы цифровых имс на мдп-транзисторах
- •3.2.1 Введение
- •3.2.2 Защита конструкций мдп-микросхем
- •3.2.3 Логический инвертор с пассивной нагрузкой мдп
- •3.2.4 Логический инвертор с активной нагрузкой мдп
- •3.2.5 Логические элементы на мдп-структурах
- •3.2.6 Совмещенные биполярнополевые структуры
- •3.2.7 Полевые элементы устройств хранения информации
- •3.2.8 Проектирование топологии ис на мдп
- •3.3 Полевые структуры с зарядовой связью
- •3.3.1 Введение
- •3.3.2 Приборы с зарядовой связью (пзс)
- •3.3.3 Варианты структур элементов пзс
- •3.3.4 Ввод и детектирование заряда в пзс
- •3.3.5 Параметры пзс
- •3.3.6 Транзисторы с зарядовой связью (тзс)
- •3.3.7 «Пожарные» мдп-цепочки
- •3.3.8 Проектирование пзс
- •Список литературы
2.14.7 Диоды Шоттки в структурах бпт
Односторонняя
проводимость контакта между металлом
и полупроводником хронологически была
обнаружена еще в конце 19-го века. Однако
в отсутствие технологических методов
формирования контактов с воспроизводимыми
свойствами исследование и практическое
применение таких контактов было
возобновлено
в конце 50-х начале 60-х годов 20-го столетия.
Несмотря на значительные успехи,
достигнутые в производстве как дискретных,
так и интегрированных в конструкции
микросхем приборов с барьером Шоттки,
расчетные модели для проектирования
этих приборов во многом достаточно
схематичны. На рисунках 2.33,а,
б
изображены две модификации перехода
Шоттки на кремнии n-типа проводимости.
Модификация перехода, изображенная на
рисунке 2.33, а,
имеет недостатком пониженное обратное
напряжение вследствие сильного
искривления силовых линий по краю
контакта анодной металлизации с
полупроводниковым слоем n-типа. В
модификации перехода, изображенной на
рисунке 2.33, б,
анодная область перехода Шоттки окружена
кольцом легированной р-области и
соответственно классическим шунтирующим
p-n-переходом. Допустимое обратное
напряжение в этой модификации исполнения
перехода определяется по соотношению,
применяемому для резких несимметричных
переходов с концентрацией примеси,
соответствующей легированию базы.
Шунтирующий p-n-переход защитного кольца
в области прямых смещений перехода
Шоттки оказывает незначительное влияние
на деформацию прямой ветви его ВАХ из-за
различия напряжений спрямления на
величину порядка 0,2 В, но может существенно
ухудшать динамические свойства перехода
Шоттки. Ухудшение динамических свойств
связано с увеличением барьерной емкости
и влияния, хотя и слабой, инжекции
неосновных носителей шунтирующим
p-n-переходом. Вольт-амперная характеристика
перехода Шоттки в первом приближении
представляется выражением [4, 8]
I = SIoш[exp (U/φT) –1], (2.96)
где приняты следующие обозначения:
Ioш = AT2 exp (–φмn/φТ) — плотность тока насыщения перехода Шоттки, см2;
S — площадь перехода Шоттки, см2;
А= 4πm*qk2/h3— постоянная Ричардсона, А = 120 [А/(см2К2)];
Т — абсолютная температура, К;
φмn — разность работ выхода материалов перехода Шоттки (металла и полупроводника или, иначе, потенциальный барьер для основных носителей заряда полупроводника базы), эВ;
φТ = k×T/q — термический потенциал, В;
m* — эффективная масса электрона полупроводника, кг;
k — физическая константа Больцмана, Дж/К;
h — физическая константа Планка, Джсек;
U— внешнее напряжение на переходе Шоттки, В.
Примечание. Постоянная Ричардсона (А), определяемая по приведенному выше выражению, от свойств материала базы зависит исключительно через эффективную массу носителей заряда. Eе значение для кремния n-типа равно
А = 120×0,55 =66 [А/(см2К2)],
а для кремния р-типа
А = 120×0,33 =39,6 [А/(см2К2)].
Пользуясь выражением (2.96), несложно получить напряжение спрямления для перехода Шоттки. Так как потенциальный барьер в контактах Шоттки снижается в сравнении с переходами классического типа на однородном полупроводнике примерно в два раза, то плотность тока насыщения Ioш в контактах Шоттки на (3—5) порядков превышает аналогичный параметр классических p-n-переходов. Поэтому напряжение спрямления переходов Шоттки примерно в два раза ниже, чем у классических переходов, что расширило спектр схемотехнических решений для микрозлектронных устройств.
Условием образования выпрямляющего перехода Шоттки является образование обеднённой носителями заряда области в зоне контакта металла с полупроводниковой основой (базой). Это условие выполняется для полупроводника n-типа в качестве базы при заданной температуре, если разность (Емs) работ выхода электронов из металла Ем и полупроводника Еп больше нуля. Для полупроводника р-типа в качестве базы разность Емп работ выхода электронов должна быть меньше нуля.
Для эффективной компенсации проводимости контактного перехода в результате термоэлектронной эмиссии концентрация легирующих примесей принимается для кремния не более (1–5)1017см–3.
Зонные диаграммы
выпрямляющих переходов Шоттки на
полупроводниках n-
и р-типа для состояния термодинамического
равновесия изображены на рисунках 2.34,
а, б
соответственно. На рисунке 2.34, а
энергия Еn
соответ-ствует потенциальному барьеру
(контактной разности потенциалов) для
основных электронов, а энергия Ер на
рисунке 2.34, б
соответствует потенциальному барьеру
(контактной разности потенциалов) для
основных дырок. Уровни этих барьеров
изменяются внешним источником энергии
(источником напряжения при переходе от
энергии к электрическим потенциалам).
Прямому включению внешнего источника
для контакта Шоттки на полупроводнике
n-типа
соответствует подключение «+» источника
к металлическому электроду, что в свою
очередь снижает энергетический барьер
Еn.
Аналогично прямому включению внешнего
источника для контакта Шоттки на
полупроводнике р-типа соответствует
подключение «–» источника к металлическому
электроду, что в свою очередь снижает
энергетический барьер Ер.
Контактная разность потенциалов (потенциальный барьер для электронов полупроводника) перехода металл-кремний n-типа определяется по формуле
Еn = Ем – [Еп – k∙T∙Ln(Nd/ni)],
а контактная разность потенциалов (потенциальный барьер для заполнения состояний валентной зоны) перехода металл-крем-ний р-типа определяется по формуле
Ep = Eм – [Еп + k∙T∙Ln(Nа/ni)].
В приведенных выражениях положительному знаку левой части соответствует знак «+» на металлическом электроде контакта для прямого включения контакта.
Усреднённые значения работы выхода (φ0) электронов из ряда чистых материалов и экспериментально контролируемых значений потенциального барьера (φb) для кремния разного типа проводимости, разной кристаллографической ориентации при удельных сопротивлениях (0,4-1,0)Ом приведены в таблице 2.4.
Таблица 2.4
Материал |
Mo |
Ca |
Ni |
Ag |
Al |
Cu |
Ba |
Au |
Pt |
Si |
Ge |
φ0, эВ |
4,3 |
2,8 |
4,5 |
4,3 |
4,25 |
4,4 |
2,49 |
4,3 |
5,32 |
4,7 |
4,8 |
φb, эВ n-тип |
0,59 |
– |
0,67- 0,70 |
0,67 |
0,68- 0,8 |
0,61- 0,68 |
0,43 |
0,8 |
0,85 |
– |
– |
φb, эВ р-тип |
– |
– |
– |
0,47 |
0,48 |
0,5 |
0,6 |
0,25 |
– |
– |
– |
Как следует из таблицы 2.4 соответствие расчётных значений с экспериментальными значениями не высокое, что объясняется несовершенством моделей описания, не учитывающих действие разнообразных иных факторов.
Потенциальный барьер для неосновных дырок перехода Шоттки с шунтом охранного кольца (см. рис. 2.33, б) на базе n-типа можно определить по формуле
Epn = (Ез/2) + kT∙ Ln (Nd/ni) > En + 0,2∙q . (2.97а)
Аналогично потенциальный барьер для неосновных электронов перехода Шоттки с шунтом охранного кольца (см. рис. 2.33, б) на базе р-типа можно определить по формуле
Enp = (Ез/2) + kT∙ Ln (Na/ni) > Ep + 0,2∙q . (2.97 б)
В формулах (2.97) обозначения Nd и Na соответствуют усреднённым концентрациям легирующих доноров для базы n-типа и акцепторов для базы р-типа соответственно. Различие в потенциальных барьерах в 0,2 эВ должно обеспечить различие токов определяемых основными и неосновными носителями заряда на три-четыре порядка. В реальных переходах Шоттки из-за несовершенства структуры контакта, проявления эффектов туннелирования носителей через тонкие барьеры результаты реализации позитивных свойств в значительной степени определяется достижениями технологии производства. Вероят-ность влияния туннелирования носителей заряда сквозь барьер повышается, как известно, при уменьшении ширины барьера dш.
Ширина барьера определяется по выражению
dш = {[2∙ε∙εo/(q∙Nd)][(Еn/q) – U – φТ]}0,5, (2.98)
аналогичному выражению (2.25) и снижается при повышении степени легирования базы перехода. В формуле (2.98) напряжение U принимается с положительным знаком при прямом включении, а при обратном включении — с отрицательным знаком.
Напряжение пробоя при перехода можно оценить по формуле
Uпроб ≤ ε×εo×(Екрп)2/(2q×Nd), (2.99)
а удельная барьерная емкость по формуле
Сб= ε×εo/dш.
Расчетная модель перехода Шоттки отображается электрической схемой замещения, аналогичной изображенной на рисунке 2.32, для диода на основе p-n-перехода с исключением из нее диффузионной емкости Сдиф.
Значения
сопротивлений элементов схемы Rш, Rэ,
Rдиф, тока генератора Iг, напряжения
спрямления Uo определяются с применением
расчетных выражений (2.91) — (2.96).
Сопротивление электродов Rэ и емкость
изолирующего слоя Си определяются по
расчетным соотношениям, рассмотренным
для объемных и контактных областей, на
примерах БПТ и диодов на основе перехода.
Условное графическое обозначение
перехода Шоттки (без элементов изоляции
от несущего основания) показано на
рисунке 2.35.
Граничная частота перехода Шоттки оценивается по формуле
ωш = (Rэ×Сб)–1, (2.100)
при выполнении условия
Rдиф = φT / Id.>> Rэ,
ограничивающего ток Id прямо смещенного перехода.
В структуре с охранным кольцом (см. рис. 2.33, б) с учетом шунтирующего перехода между охранным кольцом и базой перехода Шоттки граничную плотность тока перехода Шоттки, при которой преобладающим является поток основных носителей, можно задать неравенством [4]
Io = Ioш×[exp (U/φT) –1]≤ (2–3)×Iп,
где пороговая плотность тока Iп
Iп = q×Nb×Dn/Xb.
Граничная частота перехода Шоттки, определяемая накоплением неосновных носителей в базе, оценивается по формуле
ωн = Nb×Ioш/q×ni2 ×Xb
и для эффективной реализации свойств перехода по быстродействию должна удовлетворять условию
ωн ≥ ωш,
которое обеспечивается компромиссным выбором концентрации легирующей примеси в базе перехода (Nb), толщины базы (Xb) и материла контактной пары с пониженным значением φмп.