![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Гениев Г.А. Теория пластичности бетона и железобетона
.pdfниях, но при отсутствии заметных деформаций. Эти те ории как аппарат инженерных расчетов преследуют дво якую цель — найти картину возможного нарушения прочности и получить распределение внутренних напря жений в теле при нагрузке его внешними силами.
Механические теории решают эти вопросы путем изу чения связи какого-либо расчетного показателя с яв лением наблюдаемого на опыте разрушения материала. Решают эту проблему следующим образом. Вводится гипотеза о преимущественном влиянии избранного рас четного показателя на процесс разрушения; на основе принятой гипотезы строится теория расчета; построенная теория проверяется опытом для различных напряжен ных состояний.
Феноменологические теории прочности, как правило, ориентируются на некоторые простейшие случаи напря женного состояния (осевое растяжение и сжатие, чистый сдвиг и т. д.), принимаемые в качестве исходных харак теристик прочности и определяемые экспериментально. Для более сложных случаев напряженного состояния эти исходные данные используются в качестве параметров устанавливаемых теоретических зависимостей.
Построенная таким образом гипотеза прочности дол жна отвечать некоторым общим условиям.
1 . Удовлетворительное совпадение с опытами для сложных напряженных состояний.
2. Удобство практического применения, а именно, про стота расчетных зависимостей, простота определения па раметров условия прочности и их немногочисленность.
3. Логичная, четкая математическая формулировка задачи.
Наглядное представление о гипотезах прочности да ет геометрическая интерпретация последних в простран стве главных напряжений сгi, 02, 03 в форме некоторой поверхности, характеризуемой для изотропного матери ала следующими требованиями:
поверхность должна быть непрерывной; вследствие равноправия осей он, 02, 03 поверхность
должна располагаться симметрично относительно оси, равнонаклонной к координатным осям главных напряже ний, определяемой уравнением 01= 02= сгз;
предельная поверхность, |
согласно |
Д. Драккеру и |
Р. Хиллу, должна быть невогнутой, т. |
е. произведение |
|
ее главных кривизн должно |
быть не меньше нуля. |
10
В самом общем виде уравнение поверхности, ограничи
вающей область прочного сопротивления, можно пред ставить в форме
F + 1, о2, о3) -- О |
( 1. 1) |
или |
|
F (^01 ’ ^с2 >Лтз ) “ О, |
( 1. 2) |
гДе / а1, / а2, / а3— соответственно первый, второй и тре тий инварианты тензора напряжений: / al = a i+ а2+ а 3;
/о 2 = 0 1 0 2 + 0 2 0 3 + 0 3 0 1 ; + 3 = 0 1 0 2 0 3 -
Уравнение (1.2) содержит два допущения: условия разрушения однозначно связаны с тензором напряже ний, причем направления главных напряжений не ока
зывают влияния на условия разрушения в силу изотроп ности материала.
Механические теории различают два вида разруше ния, связанных с существующим представлением о двой ственном характере разрушения: путем отрыва по пло скости, перпендикулярной действующей силе, и путем сдвига по наклонной площадке. Главный довод в поль зу рассматриваемой концепции базируется на резком внешнем различии двух типов разрушения и дискретно сти перехода от одного к другому. Сравнивая внешний вид поверхности разрушения, можно отметить, что крис таллические материалы при одноосном растяжении да ют поверхность разрушения, состоящую из мельчайших, произвольно ориентированных плоскостей кристаллитов, «отражающих свет подобно мельчайшим зеркалам»’ [48] — «зернистое» разрушение путем отрыва. При сжа тии образцы большинства материалов разрушаются по поверхности, наклоненной к направлению сжатия, — «волокнистое» разрушение путем сдвига.
Следует отметить, что представления о механизме разрушения не являются твердо установившимися [53, 65]. Существует противоположная точка зрения — о еди ном механизме разрушения, основанная на микромеханическом изучении характера разрушения. Предполага ется, что излом среза является набором микроизломов отрыва. Тем не менее макроскопическая картина нару шения прочности двух видов (отрыв и срез) находит
опытное подтверждение и отражение в механических те ориях прочности.
11
2. НЕКОТОРЫЕ ТЕОРИИ ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИИ ДЛЯ МАТЕРИАЛОВ, ОБЛАДАЮЩИХ РАЗЛИЧНЫМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ СЖАТИЮ-РАСТЯЖЕНИЮ
Исторически развитие механических теорий характе ризовалось конкуренцией между различными точками зрения относительно критерия разрушения. Первона чально этот процесс состоял в попытках подвести под од ну уникальную формулу все случаи разрушения. Теори ями, опирающимися на универсальный критерий прочно сти, являются две первые классические теории прочнос ти -тео р и я наибольших нормальных напряжений Гали лея— Ренкина и теория наибольшего упругого удлинения Мариотта—Сен-Венана.
Особое место среди классических теорий занимает теория прочности О. Мора [153], так как только она способна отразить свойства хрупкопластичных материа лов, обладающих различным сопротивлением растяже нию-сжатию. Эта теория описывает вид разрушения от скалывания по опасным плоскостям скольжения и опе рирует зависимостью на площадке скольжения между нормальным ап и касательным хп напряжениями:
= /(<*«)■ |
(1-3) |
Для этой теории характерны |
две особенности: |
в предельном состоянии предполагается скольжение по некоторым плоскостям, вследствие чего объем мате риала остается неизменным;
условие прочности О. Мора не отражает влияния среднего главного напряжения на прочность материала.
Предельная кривая по (1.3) представляет собой оги бающую главных кругов напряжений и должна отвечать ряду требований [75]. Предлагались различные виды огибающей главных кругов О. Мора, как частные выра жения зависимости (1.3)— прямая линия [78], парабо ла [98], циклоида [99], так называемая кривая Перлина [91]. Изложенная в такой форме теория О. Мора приоб ретает эмпирический характер, так как предельная оги бающая строится по экспериментальным данным.
Предельное условие О. Мора в системе прямоуголь ных координат cti а2 о3 представляется конусообразной поверхностью, образованной пересечением трех пар ци линдрических поверхностей (симметричную относитель но равнонаклонной с?!= 02= 03)- Частному случаю тео-
12
рИи О. Мора — теории Кулона— отвечает поверхность неравногранной шестигранной пирамиды, определяющей
п |
2 Тсcos ф |
> |
(1.4) |
|
— . . |
||
|
1 — Sin ф |
|
|
п |
2ТСcos ф |
|
(1.5) |
р |
1 -f- sin ф |
|
|
|
|
||
гр |
]/ Rc Rp |
’ |
(1 .6) |
|
2 |
||
|
|
||
|
Ac |
|
(1.7) |
|
|
Ap |
где R с — предел прочности при одноосном сжатии; Rp—
то же, при одноосном растяжении; |
Тс — то же, при чис |
||
том сдвиге; Н — то же, при всестороннем |
отрыве; ф — |
||
угол внутреннего трения материала. |
|
|
|
Грани пирамиды определяются уравнениями |
|
||
1 ( /= 1,2,3; |
1,2,3; |
1фк). |
(1.8) |
АС Ар |
|
|
|
Другая группа классических теорий прочности бази руется на энергетических критериях нарушения прочно сти (теория наибольшей полной удельной потенциальной энергии деформации Бельтрами, теория удельной потен циальной энергии изменения формы Губера — Мизеса — Генки). Эти теории неприменимы к материалам с раз личным сопротивлением растяжению-сжатию.
Большая группа теорий прочности, получившая наз вание «новых», представляет собой различные обобщения классических теорий прочности.
Обобщением деформационных теорий является тео рия наибольшей геометрической суммы главных линей ных деформаций Занделя и деформационная теория Бек кера— Вестергаарда [160].
Начало обобщению энергетических теорий положено Е. Шлейхером [161], принявшим за критерий прочности величину полной потенциальной энергии, предельное зна
чение которой предполагается зависящим |
от величины |
||||
среднего |
давления а = — (ст1+ст2+СТз).Если |
эта |
зависи- |
||
|
|
3 |
|
|
|
мость линейна, то условие прочности имеет вид |
|
||||
+ ° 2 + |
^ ( ° 1 |
<*2 + |
а 2 ° 3 + ° 3 CTl ) + [ К |
— |
) ( ° 1 + |
|
+ |
°2 + |
аз) ^ Я с# р. |
|
(1.9) |
13
Предельная поверхность — эллипсоид вращения, центр которого смещен в сторону сжимающих напряже
ний на расстояние |
- (Rc—Rp). |
Гипотеза Шлейхера может рассматриваться как обоб щение теории Бельтрами на хрупкие материалы.
Аналогичный критерий прочности предложен Бужинским [7]. Принимая линейной зависимость потенциаль ной энергии от среднего напряжения сг, Бужинский по лучил условие прочности в виде
ot + ol |
^Rc.Rp |
1 Л а2 |
О^Од |
|
2Ti |
|
|||
|
|
|
|
|
+ (Яс - |
Яр) (°1 + а2 + а3) < |
Rc Rp. |
(1.10) |
Геометрически условие (1.10) представляет собой эллипсоид вращения, вырождающийся в пределе в ци линдр или шар. Автор пошел по пути отказа от физиче ского содержания гипотезы, понимая под величиной по тенциальной энергии определенные квадратичные формы от компонентов напряжений.
С аналогичных позиций формулировал свою гипоте зу Ю.И.Ягн [118]. Он предлагает записывать условие прочности в силу общих свойств предельной поверхно сти в виде симметричного уравнения второго порядка:
(°i — о2)2 + (о2— о3)2 + (о3 — Oi)2 + т{а1 + о2 + о3)2 +
+ п (°i + |
<73) + 7 = 0. |
(1.11) |
Предельные поверхности есть поверхности вращения, качественно различные по форме при разных значениях параметров т, п, I. Применение уравнения (1.11) требу ет большой осторожности, ибо изменения в соотношени-
■ы. ях параметров т, п, I могут привести к качественному из менению условия прочности и переходу одного вида по верхности в другой, заведомо неверный по общему ха рактеру. В развитие своей гипотезы Ю. И. Ягн предлагает записывать несколько уравнений условия прочно сти, справедливое каждое в определенной области нап ряженных состояний, что, очевидно, затрудняет ее прак тическое применение.
В 1937 г. П. П. Баландин [6] предложил гипотезу прочности, обобщающую теорию Мизеса—Генки на хруп кие материалы. Предельное значение «энергии формоиз-
14
менения» по этой теории есть линейная функция средне го напряжения о. Аналитическое выражение этого усло
вия прочности имеет вид |
у j |
+ а 2 + а \ — Ф К 0 2 + 0 2 a 3 + ° 3 0 l) — ( К — # р ) ( 0 1 + |
|
+ 02 + °з) — R cR p — 0; |
(1.12) |
1 |
|
и представляет собой в системе координат |
оч а2 Оз |
уравнение поверхности параболоида вращения, отвеча ющей основным (описанным выше) требованиям к пре дельной поверхности для изотропных материалов. Следу ет отметить, что теория прочности, отображаемая по верхностью определенной формы, обладает тем достоин ством, что не дает неопределенных отклонений в одной области напряженных состояний за счет некото рого уточнения в другой. Однако трактовка критерия те ории прочности П. П. Баландина^ как энергии формоиз менения сужйваШ'тТредельГйримёнимости теории до ра- jwok теории начала текучести и не позволяет рассматри-
ватъ его как условие прочности. |
JUI |
•• . ■ ■ ■ ' I * |
Обобщение теории энергии |
формоизменения с нес |
колько иных позиций проведено И. Н. Миролюбовым [74]. Автор считает, что по ясности физического содержания следует принять за критерий прочности величину сопро тивления материала сдвигу в октаэдрической плоскости. В развернутом виде условие прочности записывается в форме
о\ + а\ + |
— (<Tj а2 + а2а3 -)- <т3Oj) = |
а2 —2ab (а, + а2 + |
||
|
+ |
°я) ■г Ь2 (ох г о2 + |
а3), |
(1.13) |
где |
2ЯР . |
|
|
|
а - |
1 - Р . |
Rc ‘ |
||
|
1+ Р ’ |
+ Р ’ |
||
Предельная поверхность — круговой' конус |
с осью, |
|||
равнонаклонной к осям координат, |
вершина |
которого |
||
смещена в область растягивающих |
напряжений на ве- |
2Яр личину --- • ----it— .
31 ~р
Обобщение теории О. Мора с целью учета влияния промежуточного главного напряжения проведено
15
С. В. Серенсеном [93, 94]. Автор рассматривает площад ку результирующего сдвига (площадку скольжения) и составляет условие прочности в виде
(2 — k f (о* + а\ + |
a§) — 2 (1 — Щ (а, а2 + 02 a3 + |
a3 0j) = |
= |
9т2 — 6krs(a{ - f a 2 + a3), |
(1.14) |
где ts— предел текучести для площадки результирующе го сдвига. Предельная поверхность — круговой конус.
Следует отметить еще ряд механических теорий, раз работанных применительно к бетону: теории прочности А. И. Боткина [12], А. Н. Василькова [15], А. Ф. Липа това [66], И. И. Тарасенко [102—104], К. К. Шкербелиса [117], А. Фрейденталя [137], Л. К- Лукши [69], Лю Ши У, Д. Друккера [ 146], П. Метсура, Ху и Пей [83].
Рассмотренная эволюция гипотез прочности показы вает, что попытки их обобщения привели к тому, что физическая интерпретация явлений отступает на задний план. Вышеописанные теории, особенно в трактовке Ю. И. Ягна и Бужинского [127], указывают на стремле ние дать в качестве отправных моментов для оценки прочности математические построения, тогда как качест венный характер явлений, описываемых эксперименталь ным путем, отходит на второй план. Между тем эти две стороны построения феноменологической теории — теоре тическая и экспериментальная — совершенно равноправ ны и должны быть в равной степени учтены.
Весьма широкое обобщение рассмотренных выше те орий прочности сделано М. М. Филоненко-Бородичем [112]. Цитируемые гипотезы прочности представляют собой функциональные соотношения между первым инва риантом тензора напряжений / 01 и вторым инвариантом девиатора напряжений 1D0
(1.15)
где
Ура1внение условий прочности (1.15), геометрической интерпретацией которых являются поверхности враще ния второго порядка, в развернутом виде записывается в форме ' ’V
(1-16)
где А, В, С — коэффициенты, определяемые опытным пу тем.
Если в качестве основных расчетных параметров пре дельного условия прочности принять: Rc — предел проч ности при одноосном сжатии; Rp— предел прочности при одноосном растяжении, то уравнение соответствующей поверхности записывается в виде
I |
i |
г |
|
о? + о\ + of — 2у (CTj аа + о203 + о м ) — (Rc- |
Rp) (о^ + |
+ °v + аз) = RoRp. |
(1.17) |
При различных значениях параметра у получим все
возможные поверхности вращения второго порядка: |
[6]; |
|
у ^ .'/г — параболоид вращения, по П. П. Баландину |
||
у = 1 — двуполостный гиперболоид по Л. К- Лукше |
[68] |
|
или однополостный гиперболоид; у = ‘/г+ 3/8 |
----- —----- |
|
|
Rc Rp |
|
конус вращения по И. Н. Миролюбову; у = 7 г , Rc — Rp — круговой цилиндр Мизеса — Генки.
ЛТреди поверхностей вращения, ограничивающих об ласть прочного сопротивления, наиболее приемлемыми применительно к бетонам оказались поверхности пара болоида вращения и двуполостного гиперболоида. В ус ловиях всестороннего неравномерного сжатия наблюда ется удовлетворительное совпадение экспериментальных и теоретических данных [60], соответствующих этим двум поверхностям, причем параболоид вращения по казывает заниженные значения прочности по сравнению с опытными данными. При плоском напряженном состо янии (в частности, при двухосном равномерном сжатии) граница области прочного сопротивления (эллипс), со ответствующая параболоиду вращения, приводит к за вышенным значениям прочности по сравнению с экспе риментальными данными. Аналогичная предельная кри вая (парабола), соответствующая двуполостному гипер болоиду, качественно не отвечает опытным данным, по скольку она разомкнута со стороны области двухосного сжатия.
Отметим, что большинство новых энергетических те орий укладывается в рамки высказанной А. Надаи [78] гипотезы о том, что в предельном состоянии октаэдри-
2— 1018 |
17 |
ческое касательное напряжение является функцией ок таэдрического нормального напряжения
Т’окт = f (оГокт) •
Гипотезу А. Надаи [77] можно рассматривать как ■обобщение теории прочности О. Мора. Если, по О. Мору, наступление предельного состояния происходит, когда касательные напряжения в плоскостях скольжения до стигают определенной величины, зависящей от среднего нормального напряжения, которое действует по тем же плоскостям, то по гипотезе А. Надаи аналогичные усло вия должны выполняться на октаэдрической площадке
[52].
Достаточно подробный обзор теорий прочности мате риалов, обладающих различным сопротивлением одно осному растяжению-сжатию, можно найти в целом ряде работ, например в книге Г. С. Писаренко и А. А. Лебеде ва [83], С. Д. Пономарева [84], М. М. Филоненко-Боро- дича [ 11 2 ].
3. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ УСЛОВИЯ ПРОЧНОСТИ БЕТОНА
Рассматриваемая ниже гипотеза прочности, которую можно трактовать как некоторое обобщение теории про чности О. Мора, учитывает специфику прочностных и деформативных свойств бетона и других каменных матери алов.
Основные качественные особенности, обнаруживае мые экспериментальным путем для каменных материа лов и бетона, заключаются в том,что для этих материа лов в зависимости от типа напряженного состояния ха рактерны два вида разрушения: от отрыва (например, при испытаниях на одноосное растяжение или сжатие) й от сдвига по опасным плоскостям скольжения.
В отношении деформаций следует отметить, что деформативность бетона меняется в значительных пределах в зависимости от вида напряженного состояния. В случае всестороннего неравномерного сжатия бетон приобрета ет способность претерпевать значительные «пластичес кие» деформации, при простом сжатии разрушение на ступает при весьма малых деформациях [25, 138]. Кроме того, было отмечено, что при возникновении больших де формаций происходит увеличение видимого объема бе тона.
18
Возможности применения существующих теорий про чности и, в частности, теории О. Мора к материалам ти па бетонов изучал А. А. Гвоздев [25]. Он пришел к вы воду, что прочность бетона в значительной степени опре деляется сопротивлением отрыву не только при простом растяжении и кручении, но и при одноосном и двухосном
сжатии (последнего |
обстоятельства |
теория О. Мора не |
|
учитывает); |
теория |
скольжения в виде, предлагаемом |
|
О. Мором, |
к бетонам неприменима, |
поскольку чистое |
скольжение происходит без увеличения объема тела. Рас сматриваемое условие прочности имеет целью отразить указанные особенности прочностных и деформативных свойств бетона. Как и в случае любой феноменологичес кой гипотезы, построение последней ставит своей задачей установление вида функции F {оь 02» 03) = 0, приемлемо точно определяющей на всем диапазоне возможных зна чений 0ь 02, 0з условие разрушения бетона при простом нагружении.
Вид функции F(oi, 02, 03) —0, определяющей условие прочности, получен на основании следующих двух поло жений в зависимости от характерных для бетона разру шений от отрыва и скалывания. В первом случае прибли женно принимается, что разрушение от отрыва наступа ет при некоторой определенной величине растягивающих напряжений, второй случай удовлетворительно описыва ется теорией О. Мора.
Рассматриваемое условие прочности можно предста вить в координатах 01, 02, 03 конусообразной поверхно стью О. Мора и тремя плоскостями, пересекающими по верхность Мора в области растягивающих напряжений. Эта система хорошо аппроксимируется поверхностью вращения, а именно, параболоидом вращения, ось кото рого совпадает с прямой 01 = 02= 03, а вершина находит ся в точке, соответствующей пределу прочности при все стороннем отрыве (рис. 1). В дальнейшем сжимающие напряжения считаются положительными, растягиваю
щие — отрицательными. |
такой |
параболической по |
||
В общем виде уравнение |
||||
верхности может быть записано в форме |
|
|||
(<А + Я)2 + (02 + |
Я)2 + (03 + |
Я)2 - |
[(о, 4- Я) (02 + |
Я) + |
+ (0J + Я) (03+ |
Я) + (03 + Я) (0! Т Я)] : : П[(0! + |
Я) + |
||
+ (0а + Я) + |
(о3 + |
Я)]. |
|
2* |
19 |