![](/user_photo/_userpic.png)
- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПЛОСКИХ СЕЧЕНИЙ
- •1.1. СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ СЕЧЕНИЙ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЦЕНТРА ТЯЖЕСТИ ПЛОСКИХ СЕЧЕНИЙ
- •1.2. ОСЕВЫЕ МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ ПЛОСКИХ СЕЧЕНИЙ ПРОСТОЙ ФОРМЫ
- •1.3. МОМЕНТ ИНЕРЦИИ ПЛОСКИХ СЕЧЕНИЙ, СОСТАВЛЕННЫХ ИЗ ПРОКАТНЫХ ПРОФИЛЕЙ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •2. РАСЧЕТЫ НА ПРОЧНОСТЬ И ЖЕСТКОСТЬ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ И СЖАТИИ
- •2.1. ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮР ПРОДОЛЬНЫХ СИЛ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ (СЖАТИИ)
- •2.2. НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ И СЖАТИИ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •3. РАСЧЕТЫ НА ПРОЧНОСТЬ И ЖЕСТКОСТЬ ПРИ КРУЧЕНИИ
- •3.1. ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮРЫ КРУТЯЩИХ МОМЕНТОВ
- •3.2. НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ ПРИ КРУЧЕНИИ БРУСА КРУГЛОГО ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •4. РАСЧЕТЫ НА ПРОЧНОСТЬ И ЖЕСТКОСТЬ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ ИЗГИБЕ
- •4.1. ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮР ВНУТРЕННИХ СИЛОВЫХ ФАКТОРОВ ДЛЯ БАЛОК И ПЛОСКИХ РАМ
- •4.2. НАПРЯЖЕНИЯ И РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ПРИ ИЗГИБЕ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •5. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ПРИ СЛОЖНОМ СОПРОТИВЛЕНИИ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •6. ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ
- •6.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ИНТЕГРАЛОВ МОРА
- •6.2. СПОСОБ ВЕРЕЩАГИНА
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •7. СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫЕ ЗАДАЧИ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ И СЖАТИИ
- •7.1. СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫЕ СТЕРЖНЕВЫЕ СИСТЕМЫ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •8. СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫЕ СИСТЕМЫ ПРИ КРУЧЕНИИ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •9. СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫЕ РАМЫ И БАЛКИ
- •9.1. СТЕПЕНЬ СТАТИЧЕСКОЙ НЕОПРЕДЕЛИМОСТИ СИСТЕМЫ
- •9.2. ВЫБОР ОСНОВНОЙ И ЭКВИВАЛЕНТНОЙ СИСТЕМ МЕТОДА СИЛ
- •9.3. КАНОНИЧЕСКИЕ УРАВНЕНИЯ МЕТОДА СИЛ
- •9.4. ПОРЯДОК РАСЧЕТА СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫХ СИСТЕМ
- •Контрольные вопросы
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
- •ПРИЛОЖЕНИЯ
- •ОГЛАВЛЕНИЕ
Ix3 = 0,1d4 = 0,1 204 = 0,2 104 мм4; I y3 = Ix3 = 0,2 104 мм4.
Находим моменты инерции сложного поперечного сечения, используя формулы параллельного переноса:
I |
x |
|
= I |
x |
+ a 2 A + I |
x |
|
+ a |
2 A + I |
x |
+ a 2 A = |
||
|
c |
|
1 1 |
2 |
2 |
2 |
|
3 |
3 |
||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
||
= 72 104 + 7,162 2400 + 0,89 104 |
+ (−29,51)2 400 + |
||||||||||||
+ (−0,2 |
104 ) + 17,162 (−314) = 110,57 104 |
мм4. |
Здесь а1 — расстояние, на которое надо перенести ось x1 до совмещения ее с осью xc;
а1 = y1 – yc = 30 – 22,84 = 7,16 мм.
Аналогично
а2 = y2 – yc = –6,67 – 22,84 = –29,51 мм; а3 = y3 – yc = 40 – 22,84 = 17,16 мм.
Момент инерции Ix3 и площадь A3 берем со знаком минус, т.к. круг вырезан (отсутствует) из сложного сечения.
I yA = I y1 + I y2 + I y3 =
= 32 104 + 2,67 104 + (−0,2 104 ) = 34,47 104 мм4.
В данном случае параллельный перенос осей отсутствует, т. к. все оси y1; y2; y3 и yс лежат на одной оси − оси симметрии (рис. 1.2).
Следует отметить, что оси xс и yс являются не только центральными, но и главными осями
Imax = Ixc = 110,57 104 мм4;
Imin = I yc = 34,47 104 мм4.
1.3.МОМЕНТ ИНЕРЦИИ ПЛОСКИХ СЕЧЕНИЙ, СОСТАВЛЕННЫХ ИЗ ПРОКАТНЫХ ПРОФИЛЕЙ
Для поперечных сечений, состоящих из прокатных профилей,
предлагается следующий порядок расчета.
Сначала вычерчивают поперечное сечение в произвольно выбранном масштабе. На рисунок наносят известные размеры сечения,
15
взятые в соответствии с данными задания из соответствующих таблиц сортамента прокатной стали (прил. 2 и 3 [1]). Каждому прокатному профилю присваивают порядковый номер. Проставляют центральные оси и центры тяжести для каждого из профилей. Вспомогательные оси x и y рекомендуют совмещать с одними из центральных осей любого из профилей, что уменьшает трудоемкость математических вычис лений.
Далее находят координаты центра тяжести составного сечения согласно формул (1.6), проводят центральные оси xс и yс всего сечения и вычисляют осевые и центробежные моменты инерции относительно этих осей, пользуясь формулами параллельного переноса (1.12). Расчет заканчивают определением положения главных цент ральных осей (1.13) и нахождением величин главных центральных моментов инерции (1.14).
Пример 1.4. Определить положение главных центральных осей и вычислить величины главных центральных моментов инерции для составного сечения, изображенного на рис. 1.5.
Ре ш е н и е. Поперечное сечение состоит из швеллера № 14
идвутавра № 24а. Присвоим швеллеру порядковый номер 1, а двутавру — 2 и соответственно все их параметры будут иметь такой же индекс.
1. Выписываем из сортамента прокатных профилей данные для расчета (прил. 2 и 3)
Швеллер № 14 |
Двутавр № 24а |
|||||||||
h1 = 14 см; |
h2 = 24 см; |
|||||||||
b1 =5,8 см; |
b2 = 12,5 см; |
|||||||||
A |
1 |
= 15,6 см2; |
A |
2 |
= 37,5 см2; |
|||||
I |
|
= 493 см4; |
I |
|
= 3 800 см4; |
|||||
x |
1 |
x |
2 |
|||||||
|
|
|
|
|||||||
I |
|
|
= 51,5 см4; |
I |
|
|
= 260 см4. |
|||
y |
1 |
y |
2 |
|||||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Z01 = 1,82 см. |
|
|
|
|
|
Вычерчиваем составное поперечное сечение в произвольно выбранном масштабе, наносим на чертеж необходимые для дальнейших расчетов размеры, показываем центры тяжести каждого из профилей (т. С1 и т. С2), проводим через эти точки центральные оси x1 и y1, x2 и y2. Выбираем вспомогательную систему осей x и y, совмещая их
с осями x1 и y1.
Определяем координаты центра тяжести составного сечения (расчет удобно вести в сантиметрах):
xc = |
x1 A1 + x2 A2 |
= |
0 15,6 + |
13,82 37,5 |
= 9,76 см, |
|
A1 + A2 |
15,6 + 37,5 |
|||||
|
|
|
где x1 = 0; x2 = z01 + h2 / 2 = 1,82 + 24 / 2 = 13,82 см.
16
![](/html/65386/283/html_Mf0XOrvJMS.ShZh/htmlconvd-AmCsO116x1.jpg)
|
V |
|
|
y; y1 |
yc |
|
|
|
a= 1,258° |
y2 |
|
z0 = 1,82 |
|
|
|
|
|
][ № 24a |
|
[ № 14 |
|
|
0,53 |
|
|
|
= |
C1 |
|
|
1 |
|
|
a |
|
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C2 |
|
|
|
= 0,75 |
= 0,22 |
|
|
1 |
2 |
e1 = 9,76 |
|
y |
a |
|
|
|
|
xc = 9,76 |
e2 = 4,06 |
|
|
x2 = 13,82 |
|
|
|
Рис. 1.5. Поперечное сечение, составленное из прокатных профилей
x1; x xc
1,258° |
x2 |
|
U |
||
a= |
||
|
y = |
y1 A1 + y2 A2 |
= |
0 15,6 + (−0,75) 37,5 |
= −0,53 см, |
|
|
|
||||
c |
A1 |
+ A2 |
15,6 + 37,5 |
|
|
|
|
y1 = 0; y2 = –h1 / 2 + b2 / 2 = –14 / 2 + 12,5 / 2 = –0,75 см.
Откладывая найденные значения xc и yc на осях x и y, находим положение центра тяжести составного сечения (т. С). Проводим через эту точку центральные оси xс и yс.
П р о в е р к а: Точка С должна находиться на линии, соединяющей точки С1 и С2.
Вычисляем осевые и центробежный моменты инерции составного сечения относительно центральных осей xc и yc, пользуясь формулами параллельного переноса:
Ixc = Ix1 + a12 A1 + Ix2 + a22 A2 =
= 493 + 0,532 15,6 + 260 + (−0,22)2 37,5 = 759,2 см4,
где a1 — расстояние, на которое надо перенести ось x1 до совмещения с осью xc; a1 = y1 – yc = 0 – (–0,53) = 0,53 см.
Аналогично
a2 = y2 – yc = –0,75 – (–0,53) = –0,22 см.
Необходимо отметить, что двутавр в сечении (рис. 1.5) изображен повернутым на 90° по сравнению с изображением в прил. 3. Следовательно, оси x2 и y2 поменялись местами, а это привело к тому, что надо поменять и величины Ix2 и Iy2, т. е. Ix2 = 260 см4, Iy2 = 3800 см4.
I |
y c |
= I |
y1 |
+ e2 A + I |
y 2 |
+ e2 A = |
|
|
1 1 |
2 2 |
= 51,5 + (−9,76)2 15,6 + 3 800 + 4,062 37,5 = 5955,65 см4,
где е1 — расстояние, на которое надо перенести ось y1 до смещения ее с осью yc; e1 = x1 – xc = 0 – 9,76 = – 9,76 см.
Аналогично
e2 = x2 – xc = 13,82 – (–9,76) = 4,06 см. Величины а1, а2, е1 и е2 показываем на чертеже (рис. 1.5).
Ix |
y |
c |
= Ix |
y |
+ a1e1 A1 |
+ Ix |
y |
2 |
+ a2e2 A2 = |
c |
|
|
1 1 |
|
2 |
|
|
= 0 + 0,53 (−9,76) 15,6 + 0 + (−0,22) 4,06 37,5 = −114,19 см4.
Здесь Ix1y1 = 0 и Ix2y2 = 0, т. к. и швеллер, и двутавр имеют оси
симметрии. Для таких фигур центробежный момент инерции всегда равен нулю.
18