![](/user_photo/_userpic.png)
- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПЛОСКИХ СЕЧЕНИЙ
- •1.1. СТАТИЧЕСКИЕ МОМЕНТЫ СЕЧЕНИЙ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЦЕНТРА ТЯЖЕСТИ ПЛОСКИХ СЕЧЕНИЙ
- •1.2. ОСЕВЫЕ МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ ПЛОСКИХ СЕЧЕНИЙ ПРОСТОЙ ФОРМЫ
- •1.3. МОМЕНТ ИНЕРЦИИ ПЛОСКИХ СЕЧЕНИЙ, СОСТАВЛЕННЫХ ИЗ ПРОКАТНЫХ ПРОФИЛЕЙ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •2. РАСЧЕТЫ НА ПРОЧНОСТЬ И ЖЕСТКОСТЬ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ И СЖАТИИ
- •2.1. ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮР ПРОДОЛЬНЫХ СИЛ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ (СЖАТИИ)
- •2.2. НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ И СЖАТИИ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •3. РАСЧЕТЫ НА ПРОЧНОСТЬ И ЖЕСТКОСТЬ ПРИ КРУЧЕНИИ
- •3.1. ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮРЫ КРУТЯЩИХ МОМЕНТОВ
- •3.2. НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ ПРИ КРУЧЕНИИ БРУСА КРУГЛОГО ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •4. РАСЧЕТЫ НА ПРОЧНОСТЬ И ЖЕСТКОСТЬ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ ИЗГИБЕ
- •4.1. ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮР ВНУТРЕННИХ СИЛОВЫХ ФАКТОРОВ ДЛЯ БАЛОК И ПЛОСКИХ РАМ
- •4.2. НАПРЯЖЕНИЯ И РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ПРИ ИЗГИБЕ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •5. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ПРИ СЛОЖНОМ СОПРОТИВЛЕНИИ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •6. ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ
- •6.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ИНТЕГРАЛОВ МОРА
- •6.2. СПОСОБ ВЕРЕЩАГИНА
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •7. СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫЕ ЗАДАЧИ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ И СЖАТИИ
- •7.1. СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫЕ СТЕРЖНЕВЫЕ СИСТЕМЫ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •8. СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫЕ СИСТЕМЫ ПРИ КРУЧЕНИИ
- •Контрольные вопросы
- •Задания для самостоятельной работы
- •9. СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫЕ РАМЫ И БАЛКИ
- •9.1. СТЕПЕНЬ СТАТИЧЕСКОЙ НЕОПРЕДЕЛИМОСТИ СИСТЕМЫ
- •9.2. ВЫБОР ОСНОВНОЙ И ЭКВИВАЛЕНТНОЙ СИСТЕМ МЕТОДА СИЛ
- •9.3. КАНОНИЧЕСКИЕ УРАВНЕНИЯ МЕТОДА СИЛ
- •9.4. ПОРЯДОК РАСЧЕТА СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫХ СИСТЕМ
- •Контрольные вопросы
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
- •ПРИЛОЖЕНИЯ
- •ОГЛАВЛЕНИЕ
![](/html/65386/283/html_Mf0XOrvJMS.ShZh/htmlconvd-AmCsO1155x1.jpg)
8
СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫЕ СИСТЕМЫ ПРИ КРУЧЕНИИ
При кручении, так же как и при растяжении и сжатии, встре чаются задачи, которые не могут быть решены с помощью одних только уравнений равновесия. В таких задачах количество неизвест ных превышает число уравнений равновесия. Порядок решения та ких задач тот же самый, что и при решении статически неопредели мых задач при растяжении и сжатии. Покажем это на примерах.
Пример 8.1. Вал переменного сечения (рис. 8.1, а), заделанный с двух сторон, скручивается парой сил с моментом М = 10 кНм. Подобрать из условий прочности на кручение диаметры ступеней
вала d1 и d2, если d2 = 2 d1; а = 0,4 м; в = 0,6 м, [τ] = 20 МПа. По строить эпюру углов закручивания (материал вала сталь 45, для ко
торой модуль сдвига G = 8∙104 МПа).
Р е ш е н и е. 1. С т а т и ч е с к а я с т о р о н а з а д а ч и. В за делке возникают реактивные моменты МВ и МА (рис. 8.1, б), которые направлены против момента М. Уравнение равновесия имеет вид
SMz = 0; MA – M + MB = 0. |
(8.1) |
Итак, имеем одно уравнение равновесия и две неизвестные реак ции. Следовательно, система один раз статически неопределима.
2. Г е о м е т р и ч е с к а я с т о р о н а з а д а ч и (условие сов местности деформаций). Условие совместности перемещений со стоит в том, что полный угол закручивания вала равен нулю. Это следует из того, что оба конца вала заделаны. Таким образом, имеем
ϕAB = ϕAC + ϕCB = 0. |
(8.2) |
3. Ф и з и ч е с к а я с т о р о н а з а д а ч и. Выразим в уравнении углы ϕAC и ϕCB через соответствующие крутящие моменты на каждом из участков нагружения по закону Гука
ϕCB |
= |
T1b |
= |
−MB |
b |
; |
|
(8.3) |
|
GJ p1 |
G 1,6d14 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||
ϕ AC = |
T2a |
= |
(−MB + M ) |
a |
, |
||||
GJ p2 |
|
G 0,1d14 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
(8.4) |
где Jp1 и Jp2 — полярные моменты инерции поперечных сечений вала на каж дом из участков нагружения: J p1 = 0,1d24 = 0,1 (2d1 )4 = 1,6d14; J p2 = 0,1d24.
156
![](/html/65386/283/html_Mf0XOrvJMS.ShZh/htmlconvd-AmCsO1156x1.jpg)
M
d1
а |
A |
C |
|
a
MA
II
б
|
2 |
|
d |
|
B |
|
b |
M |
MB |
I |
|
|
|
II |
|
|
|
I |
|
|
0,857 |
Эпюра T, кНм |
|
|
|
|
в |
0 |
|
0 |
|
|
|
9,143 |
|
|
|
Эпюра ϕ, рад |
г |
0 |
|
0 |
0,00226 Рис. 8.1. Ступенчатый вал:
а— заданная схема вала; б — расчетная схема;
в— эпюра крутящих моментов; г — эпюра углов закручивания
4.С и н т е з. Подставляя выражения (8.3) и (8.4) в (8.2) и выпол няя преобразования, получаем
ϕ AB |
= |
−MB |
b |
+ |
(−MB + M ) a |
= 0 |
G 1,6d4 |
G 0,1d4 |
|||||
|
|
|
1 |
|
1 |
|
или
–0,375MB – 4MB + 4M = 0.
157
![](/html/65386/283/html_Mf0XOrvJMS.ShZh/htmlconvd-AmCsO1157x1.jpg)
Тогда
MB = |
4 |
M = |
4 |
10 = 9,143 кНм. |
|
4,375 |
4,375 |
||||
|
|
|
5. Строим эпюру крутящих моментов
T1 = –MB = –9,143 кНм;
T2 = –MB + M = –9,143 + 10 = 0,857 кНм.
Эпюра крутящих моментов показана на рис. 8.1, б.
6. Определяем напряжения на каждой ступени вала и выявляем максимальные по модулю
τ |
= |
|
|
T1 |
|
= |
− |
9,143 |
= |
|
5,71 |
; |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
1 |
|
Wp1 |
|
|
|
1,6d13 |
|
|
d13 |
|
|
||||||
τ2 |
= |
|
T2 |
|
= |
0,857 |
|
= |
8,57 |
, |
|||||||
|
|
|
|
0,1d13 |
|
d13 |
|||||||||||
|
|
|
|
Wp2 |
|
|
|
|
где Wp1 и Wp2 — полярные моменты сопротивления:
Wp1 = 0,2d23 = 0,2 (2d1 )3 = 1,6d13, Wp2 = 0,1d13.
Сравнивая τ1 и τ2, видим, что
τmax = τ1 = 5,71.
d13
7. Вычисляем, используя условие прочности при кручении, диа метры ступеней вала
τmax ≤ [τ];
таким образом,
d |
≥ 3 |
5,71 106 |
= |
3 |
5,71 |
106 |
= 65,85 мм; |
[τ] |
|
|
|||||
1 |
|
|
20 |
|
|||
|
|
|
|
|
d2 = 2d1 = 2 · 65,85 = 131,7 мм.
Принимаем d1 = 66 мм; d2 = 132 мм.
8. Строим эпюру углов закручивания, предварительно вычислив углы поворота сечений на каждом из участков нагружения
|
T b |
|
9,143 106 0,6 103 |
|
|
|||
ϕCB = |
1 |
= − |
|
|
|
= −0,00226 |
рад; |
|
GJ p1 |
8 104 |
|
0,1 1324 |
|||||
|
|
|
|
158
![](/html/65386/283/html_Mf0XOrvJMS.ShZh/htmlconvd-AmCsO1158x1.jpg)
|
T a |
|
0,857 106 0,4 103 |
|
|
||
ϕ AC = |
2 |
= |
|
|
= 0,00226 |
рад. |
|
GJ p2 |
8 104 |
0,1 664 |
|||||
|
|
|
|
Эпюра углов закручивания представлена на рис. 8.1, в.
Пример 8.2. К стальному стержню (валу) круглого сечения (рис. 8.2, а) приложены три момента М1 = 1800 Нм; М2 = 1400 Нм; М3 = 2000 Нм.
|
M1 = 1800 Н·м |
M2 = 1400 Н·м |
|
M0 |
|
|
а |
K |
D |
C |
B |
A |
Z |
|
|
|
|
|
||
|
MK |
|
|
M3 = 2000 Н·м |
|
|
|
2 м |
3 м |
4 м |
6 м |
|
|
Эпюра T, Нм
1693,33
|
|
493,33 |
б |
0 |
0 |
|
|
106,67 |
1506,67
Эпюра ϕ, рад
0,046
0,042
в |
0 |
0 |
0,040 Рис. 8.2. Кручение стального вала:
а— расчетная схема; б — эпюра крутящих моментов;
в— эпюра углов закручивания
159
Требуется:
—установить, при каком значении момента M0 угол поворота правого концевого сечения вала равен нулю;
—для найденного значения M0 построить эпюру крутящих моментов;
– при заданном значении [τ] = 60 МПа определить диаметр вала
из расчета на прочность и округлить его значение до ближайшего равного: 30, 35, 40, 45, 50, 60, 70, 80, 90, 100, 200 мм;
—построить эпюру углов закручивания;
—найти наибольший относительный угол закручивания. Р е ш е н и е
1. С т а т и ч е с к а я с т о р о н а з а д а ч и. Согласно единствен
ному уравнению равновесия
Mz = 0; MK – M1 – M2 + M3 – M0 = 0, |
(8.5) |
имеем два неизвестных (момент в заделке МК и М0) и одно уравне ние. Задача один раз статически неопределима.
2. Г е о м е т р и ч е с к а я с т о р о н а з а д а ч и (условие сов местности деформаций). Согласно условию задачи угол поворота правого концевого сечения вала должен быть равен нулю, а слева заделка — угол поворота сечения в заделке тоже равен нулю. Таким образом, условие совместности перемещений должно отражать по ложение: «полный угол закручивания вала равен нулю», т.е.
ϕAB + ϕBC + ϕCD + ϕDK = 0. |
(8.6) |
3. Ф и з и ч е с к а я с т о р о н а з а д а ч и. Выразим углы закру чивания на каждом из участков нагружения согласно закону Гука, предварительно записав выражения крутящих моментов на каждом участке нагружения
T1 = M0;
T2 = M0 – M3;
T3 = M0 – M3 + M2;
T4 = M0 – M3 + M2 + M1.
Тогда
ϕ AB |
= |
T1 6 |
; ϕBC |
= |
T2 4 |
; ϕCD |
= |
T3 3 |
; ϕDK |
= |
T4 2 |
. (8.7) |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
GJ p |
|
GJ p |
|
GJ p |
|
GJ p |
4. С и н т е з. Подставляя выражения Т1, Т2, Т3, Т4 в (8.7) и вы полняя преобразования, получаем
15M0 – 9M3 + 5M2 + 2M1 = 0. |
(8.8) |
160
![](/html/65386/283/html_Mf0XOrvJMS.ShZh/htmlconvd-AmCsO1160x1.jpg)
Подставляя численные значения известных моментов M1, M2, M3 в (8.8), находим величину неизвестного момента М0
M0 |
= |
9M3 − 5M2 |
− 2M 1 |
= |
9 2000 − 5 1400 − 2 1800 |
= 493,33 Нм. |
15 |
|
15 |
||||
|
|
|
|
|
Строим эпюру крутящих моментов
T1 = M0 = 493,33 Нм;
T2 = M0 – M3 = 493,33 – 2000 = –1506,67 Нм;
T3 = M0 – M3 + M2 = 493,33 – 2000 + 1400 = –106,67 Нм;
T4 = M0 – M3 + M2 + M1 =
= 493,33 – 2000 + 1400 + 1800 = 1693,33 Нм.
Эпюра крутящих моментов представлена на рис. 8.2, б. Находим диаметр вала из условия прочности
τmax = Tmax ≤ [τ],
Wp
где Wp — полярный момент сопротивления, Wp = 0,2d3.
Откуда
|
T |
|
1693,33 103 |
|
|
d ≥ 3 |
max |
= 3 |
|
|
= 52,06 мм. |
0,2[τ] |
|
0,2 60 |
Принимаем d = 55 мм.
Строим эпюру углов закручивания, предварительно определив углы закручивания на каждом из участков нагружения
|
|
|
|
|
T 6 |
|
|
493,33 103 6 103 |
|
|
|
|
|||||||
ϕ AB |
|
= |
|
|
1 |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
= 0,040 |
рад; |
|||
|
|
|
GJ p |
|
|
7,32 1010 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
T 4 |
|
|
1506,67 103 4 103 |
|
|
|
|
||||||||||
ϕBC = |
|
2 |
|
|
|
= − |
|
|
|
|
|
|
= −0,082 рад; |
||||||
|
GJ p |
|
|
7,32 |
1010 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
T 3 |
|
|
|
106,67 103 3 103 |
|
|
|
|
|||||||||
ϕCD = |
|
|
3 |
|
|
= − |
|
|
|
|
|
= −0, |
004 рад; |
||||||
|
|
GJ p |
|
7,32 |
1010 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
T 2 |
|
1693,33 103 2 103 |
|
|
|
|
|||||||||
ϕDK |
= |
4 |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
= 0,046 |
рад, |
|||||
|
|
GJ p |
|
|
|
7,32 |
1010 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где GJp — крутильная жесткость вала, GJp = 8∙104∙ 0,1∙554 = 7,32∙1010 Н·мм2.
161