- •Предмет и место дисциплины «Механика жидкости и газа» в ряду общеинженерных дисциплин.
- •Этапы развития науки «Механика жидкости и газа». Вклад российских ученых в развитие данной науки.
- •Жидкость – второе агрегатное состояние вещества. Отличие физических свойств жидкости от свойств газов и твердых тел.
- •Реальные и идеальные жидкости. Основные свойства реальных жидкостей.
- •Понятие плотности жидкости и газов. Относительная плотность, удельный вес и удельный объем. Связь между этими величинами.
- •Изменение плотности подвижных сред при изменении давления и температуры.
- •Термическое расширение и сжимаемость жидкостей и газов. Коэффициенты сжатия и расширения.
- •8. Поверхностное натяжение жидкости. Коэффициент поверхностного натяжения. Смачивание и не смачивание поверхности.
- •9. Капиллярный эффект. Определение высоты подъема или опускания мениска в капилляре.
- •10. Понятие вязкости. Коэффициенты кинематической и динамической вязкости. Ньютоновские жидкости.
- •11. Неньютоновские жидкости. Их законы трения и кривые течения.
- •12. Изменение вязкости среды при изменении ее температуры и давления.
- •13. Испарение жидкости и явление кавитации. Парциальное давление насыщенных паров.
- •14. Неоднородные системы. Их классификация и краткая характеристика.
- •15. Объемная и массовая доля дисперсной фазы. Связь между этими величинами. Плотность суспензии, эмульсии и парожидкостной смеси.
- •16. Вязкость неоднородных систем. Ее изменение при изменении температуры, давления и состава смеси.
- •17. Парожидкостной поток. Структура горизонтального потока и его показатели (плотность, паросодержание и коэффициент скольжения).
- •18. Методы исследования процессов, протекающих в холодильных установках (аналитический и экспериментальный). Достоинства и недостатки этих методов.
- •19. Синтетический метод исследования. Подобные явления.
- •20. Теория подобия. Условия подобия явлений.
- •21. Теоремы подобия. Первая теорема Ньютона и ее доказательство. Вторая и третья теоремы подобия. Пи – теорема Бэкингема.
- •22. Теория подобия и ее применение к исследованию процессов перемещения жидкостей и газов.
- •23. Подобное преобразование дифференциальных уравнений. Критерии гидродинамического напора.
- •24. Классификация сил, действующих в жидкости. Поверхностные и объемные силы и их определение.
- •25. Поверхностные силы. Напряжения поверхностных сил (нормальные и касательные). Расчет напряжений.
- •26. Понятие гидростатического и атмосферного давлений. Единицы измерения связь между ними.
- •27. Относительное, абсолютное и другие виды давлений связь между ними. Пьезометрическая высота.
- •28. Свойства гидростатического давления. Доказательство независимости величины давления от ориентации площадки в пространстве.
- •29. Вывод обобщенного дифференциального уравнения равновесия покоящейся жидкости. Его анализ.
- •30. Поверхности равного давления при абсолютном и относительном покое. Относительный покой в жидкости, находящейся в сосуде движущимся горизонтально и равноускорено.
- •31. Поверхности равного давления в сосуде, равномерно вращающемся вокруг горизонтальной и вертикальной оси.
- •32. Вывод основного уравнения гидростатики и его анализ.
- •33. Эпюры гидростатического давления. Методика их построения.
- •34. Приборы для измерения давления. Манометры u – образный и диафрагменный. Устройство и принцип действия.
- •35. Закон сообщающихся сосудов. Гидравлический уровень.
- •36 Закон Паскаля. Гидравлический пресс.
- •37. Точка приложения силы гидростатического давления, действующей на плоскую стенку. Эксцентриситет давления.
- •38. Давление жидкости на цилиндрические поверхности. Расчет силы давления. Тело давления.
- •39. Расчет болтовых соединений фланцевых разъемов сосудов, работающих под внутренним давлением.
- •40. Закон Архимеда. Условие плавания тел. Определение величины выталкивающей силы действующей на поплавковый регулятор
- •41. Классификация видов движения подвижных сред и методы описания движения жидкости (методы Эйлера и Лагранжа).
- •42. Кинематика жидкости. Основные понятия (линия тока, элементарная струйка) и определения (живое сечение струйки, смоченный периметр).
- •43. Поток и его характеристики: геометрические, кинематические и режимные
- •44. Уравнение неразрывности для элементарной струйки и потока реальной жидкости. Понятия массового и объемного расходов.
- •45. Вывод дифференциальных уравнений движения идеальной жидкости. (Уравнение л.Эйлера).
- •46. Вывод уравнения д.Бернулли для установившегося движения идеальной жидкости и анализ его составляющих.
- •47. Энергетический смысл и геометрическая интерпретация уравнения д. Бернулли для идеальной жидкости.
- •Энергетическое толкование уравнения
- •48. Уравнение д.Бернулли для потока реальной жидкости и его геометрическое и энергетическое представление. Корректив кинетической энергии потока. Коэффициент Кориолиса.
- •49 Дифференциальные уравнения движения реальных жидкостей (уравнения Навье-Стокса). Критерии гидродинамического подобия.
- •50 Опыты о. Рейнольдса. Критерий Рейнольдса. Ламинарный, турбулентный и переходной режимы движения жидкости.
- •52. Средняя, максимальная и местная скорость потока. Закон распределения скорости по сечению потока (закон Стоксa). Соотношение между максимальной и средней скоростями потока при ламинарном режиме.
- •53. Расчет расхода жидкости при ламинарном режиме движения (уравнение Пуазейля).
- •54. Течение жидкости в малом зазоре. Уравнение Петрова.
- •55. Турбулентный поток и его структура. Интенсивность пульсаций и турбулентная вязкость потока. Закон распределения скорости по сечению потока
- •10.2.1 Пульсация скоростей в турбулентном потоке
- •56. Гидравлические потери по длине трубопровода. Вывод уравнения Дарси –Вейсбаха. Коэффициент гидравлического трения.
- •11.1.1 Уравнение дарси-вейсбаха
- •57. Графики и. Никурадзе. Абсолютная и относительная шероховатости труб. Понятие гидравлически гладких и шероховатых труб.
- •58. Понятие местного сопротивления. Основные виды местных сопротивлений. Расчет потерь напора на их преодоление. Эквивалентная длина местных сопротивлений.
- •59. Внезапное расширение потока. Расчет потерь напора (уравнение Борда).
- •60. Классификация трубопроводов. Расчет диаметра трубопровода. Понятие экономичной скорости.
- •61. Простой трубопровод. Расчет потерь напора в трубопроводе. Кривые потребного напора простого трубопровода.
- •62. Последовательное и параллельное соединение простых трубопроводов. Построение результирующих линий потребного напора.
- •63. Понятие гидравлического удара. Формула Жуковского. Определение величины повышения давления при прямом полном и неполном гидравлическом ударе.
- •64. Истечение жидкости через отверстие в тонкой стенке при постоянном напоре.
- •65. Истечение жидкости через насадок. Определение глубины вакуума в насадке.
- •66. Истечение жидкости через отверстие в днище при переменном напоре. Время опорожнения емкости.
- •1. Предмет и место дисциплины «Механика жидкости и газа» в ряду общеинженерных дисциплин.
- •2. Этапы развития науки «Механика жидкости и газа». Вклад российских ученых в развитие данной науки.
65. Истечение жидкости через насадок. Определение глубины вакуума в насадке.
Насадком называется короткий патрубок длиной L=(3÷4)d0 приставленный к отверстию с целью увеличения расхода жидкости. Он может быть внутренним, размещаемым внутри емкости и внешним. По форме канала насадки делятся (рисунок 7.5) на: цилиндрические, конические расходящиеся и конические сходящиеся (сужающиеся), коноидальные. также как и при истечении через отверстие при выходе из насадка образуется сжатая струя.
В цилиндрической насадке она окружена вихревой зоной в направлении движения струя постепенно расширяется до соприкосновения со стенкой насадка и выходит из него в виде цилиндрической струи диаметром, равным диаметру отверстия насадка. Поэтому для такой струи, вытекающей из насадка, степень сжатия = 1. При этом µ=φ т.к. = 1.
а б в
Рисунок 13.5 – Некоторые типы наружных гидравлических насадков.
а − цилиндрический;б − расходящийся конический;−в – коноидальный.
Значение коэффициента скорости φ для насадка меньше, чем для отверстия, поскольку присоединение насадка к отверстию вызывает дополнительные потери напора, обусловленные расширением потока внутри насадка и трением между слоями в жидкости и жидкости о стенки насадки.
При значениях Re >104 для насадка = 0,82 , для отверстия φ = 0,97.
Коэффициент расхода для насадка µ = 0,82, что на 32 % выше, чем при истечении через отверстие. Это объясняется тем, что вследствие сжатия струи внутри насадка создается вакуум, который зависит от скорости потока в сжатом сечении, а, следовательно, располагаемого, от напора Нр над центром входного отверстия в насадок. Поэтому полный действительный напор увеличивается на значение вакуума в сжатом сечении.
Для определения величины вакуума во внешнем цилиндрическом насадке (рисунок 13.6 ) выделим сечение в сжатой части струи С −С и на выходе из насадка 1-1. Выделенные сечения объединим уравнением Бернулли.
Рисунок 13.6 − К определению глубины вакуума создаваемого в насадке
Сечения С−С и 1−1 расположены в одной горизонтальной плоскости, поэтому zc=z1 В сечении 1-1 давление равно атмосферному р1 = ра. Коэффициенты Кориалиса в выбранных сечениях будут равны 1 т.к. полагаем, что движение жидкости в выбранных сечениях происходит в турбулентном режиме. Скорость в сечении 1−1 будет определяться как при истечении жидкости через отверстие т.е. ν1= φ .Гидравлические потери на участке С-1
где − потери по длине насадка, которые в виду малой его длины будем считать равными нулю.
hрасш – потери на расширении потока в насадке. Их определим по по формуле Борда.
Тогда уравнение Бернулли (13.24) примет вид
Из уравнения неразрывности потока примененного для рассматриваемщгщ случая следует, что , где – коэффициент сжатия струи. Уравнение (13.24) преобразуем к виду
В полученном уравнении раскроем скобки и приведем подобные. В результате этих действий уравнение (13.26) примет вид
Или с учетом скорости истечения и степени сжатия струи уравнение (13.26) запишется так
Для маловязких жидкостей при больших числах Re = 0,64, φ =0,82.
Подставляя эти значения в уравнение (13.28) получаем
Поскольку 0,75 Н >0, то ра >рс , т.е. в сжатом сечении создается разряжение
pвак = pа – pс =0,75 pgH
т.к. вакуум возрастает с ростом напора, то может произойти вскипание жидкости, как только давление в насадке достигнет давления насыщенного пара этой жидкости при данной температуре. Образовавшийся пар займет пространство между струей и стенками, оттеснит жидкость от стенок и произойдет срыв вакуума, истечение будет как из отверстия в тонкой стенке.
Для воды при t = 200С с учетом = 0,64, φ=0,82 Нир = 13,3 м.
Во внутренних цилиндрических насадках сжатие струи на входе больше, чем у внешних, и поэтому значения коэффициентов расхода и скорости меньше. Опытами найдены коэффициенты для воды µ=φ=0,71. В таблице 13.1 приводятся средние значения коэффициентов для различных насадок.
В наружных конических сходящихся насадках сжатие и расширение струи на входе меньше, чем в наружных цилиндрических, но появляется внешнее сжатие на выходе из насадки. Поэтому коэффициенты ξ, φ и µ зависят от угла конусности. С увеличением угла конусности до 130 коэффициент расхода µ растет, а с дальнейшим увеличением угла уменьшается.
Конические сходящиеся насадки применяются в тех случаях, когда нужно получить большую выходную скорость струи, дальность полета и силу удара струи (гидромониторы, пожарные стволы и т.п.)
В конических расходящихся насадках внутреннее расширение струи после сжатия больше, в конических сходящихся и цилиндрических, поэтому потери напора здесь возрастают и коэффициент скорости φ уменьшается.
Внешнего сжатия при выходе нет.
Коэффициенты φ и µ зависят от угла конусности. Так при угле конусности β >80 значения коэффициентов можно принимать равными φвых = µвых = 0,45, при β = 120 (предельный угол) φвых = µвых = 0,26. При β = 120 струя вытекает, не касаясь стенок насадка, т.е. как из отверстия без насадка.
Примечание. Для конических насадок коэффициенты даны для выходного сечения.
Конические расходомеры насадки применяют в тех случаях, когда необходимо уменьшить скорость истечения, например, насадки для подачи смазочных масел и т.п. В конических расходящихся насадках в месте сжатия струи создается большой вакуум, поэтому их еще применяют там, где требуется создать большой эффект всасывания(эжекторы, инжекторы и т.п.).
Коноидальные насадки имеют очертания формы струи, вытекающей через отверстие в тонкой стенке. Для этих насадок значение коэффициентов составляет : φ=µ=0,97 – 0,995.
Их применяют в пожарных брандспойтах, но редко, так как изготовление их очень сложное.
Для коноидально – расходящегося насадка можно получить коэффициент расхода больше единицы за счет увеличения выходного сечения.