- •Фгбоу впо «Тюменская государственная сельскохозяйственная академия»
- •Предисловие
- •Введение
- •Основные понятия и определения, принятые в теории механизмов и машин
- •Глава 1.Структура механизмов
- •§ 1.1Классификация звеньев в механизмах
- •§ 1.2Классификация кинематических пар
- •§ 1.3Классификация кинематических цепей
- •§ 1.4Классификация механизмов
- •§ 1.5Степень подвижности пространственных и плоских механизмов
- •§ 1.6Принцип образования механизмов по л.В. Ассуру. Классификация структурных групп по л.В. Ассуру
- •1.6.1 Порядок проведения структурного анализа
- •§ 1.7Пример выполнения структурного анализа шестизвенного механизма
- •Глава 2 кинематическое исследование плоских рычажных механизмов
- •§ 2.1 Основные понятия и определения, принятые в кинематическом анализе
- •§ 2.2 Определение положений и траекторий движения звеньев механизма
- •§ 2.3 Проектирование (синтез) плоских рычажных механизмов
- •2.3.1 Синтез коромыслового механизма по заданному коэффициенту изменения средней скорости Кυ (метод г.Г. Баранова)
- •2.3.2 Синтез кулисного механизма с качающейся кулисой
- •2.3.3 Синтез кулисного механизма с вращающейся кулисой
- •2.3.4Синтез кривошипно-ползунного механизма
- •§ 2.4 Определение скоростей, ускорений и их направлений
- •2.4.1 Определение скоростей и ускорений отдельных точек звеньев механизма
- •2.4.2 Определение скоростей и ускорений методом планов
- •II класса 1 вида
- •Решение.Рассчитывается масштабный коэффициент плана скоростей
- •II класса 3 вида
- •Задача 3. Кинематический анализ структурной группы
- •II класса 2 вида
- •Задача 4. Кинематический анализ структурной группы
- •II класса 4 вида
- •II класса 5 вида
- •2.4.3 Определение перемещений, скоростей и ускорений методом построения кинематических диаграмм
- •Глава 3 динамический анализ плоских рычажных механизмов
- •§ 3.1Силовое исследование плоских рычажных механизмов
- •3.1.1 Классификация сил, действующих на звенья механизма
- •3.1.2 Определение движущих сил. Механические характеристики машин
- •3.1.3 Определение сил тяжести и сил инерции звеньев механизма
- •3.1.3.1 Определение сил тяжести
- •3.1.3.2 Определение сил инерции и моментов от сил инерции
- •3.1.4 Определение реакций в кинематических парах
- •3.1.4.1 Условие статической определимости кинематической цепи
- •3.1.4.2 Порядок проведения силового расчета
- •3.1.4.3 Определение реакций методом планов
- •II класса 2 вида
- •II класса 3 вида
- •II класса 4 вида
- •II класса 5 вида
- •3.1.5 Силовой расчет ведущего звена
- •3.1.6 Определение уравновешивающей силы принципом возможных перемещений
- •3.1.7 Определение уравновешивающей силы с помощью «жесткого» рычага н.Е. Жуковского
- •3.1.8 Кинетостатический (силовой) расчет шестизвенного механизма (пример выполнения)
- •3.1.9 Приведение сил и масс в механизмах
- •3.1.9.1 Приведенные силы и моменты
- •3.1.9.2 Приведенные массы и приведенные моменты инерции.
- •§ 3.2Анализ движения механизмов
- •3.2.1Режимы движения механизмов
- •3.2.2 Механический коэффициент полезного действия (кпд)
- •3.2.2.1. Определение кпд при последовательном соединении
- •3.2.2.2 Определение кпд при смешанном соединении
- •3.2.3 Неравномерность движения механизмов
- •3.2.3.1. Средняя скорость механизма и его коэффициент
- •3.2.3.2 Связь между приведенным моментом инерции, кинетической
- •3.2.3.3 Маховик и его физический смысл
- •3.2.3.4 Приближенный метод определения момента
- •3.2.3.5 Определение момента инерции маховика
- •3.2.3.6 Определение размеров махового колеса
- •3.2.4 Регулирование механизмов
- •3.2.4.1 Типы регуляторов. Задачи регулирования.
- •3.2.4.2. Кинетостатика центробежного регулятора
- •3.2.4.3. Характеристика регулятора
- •3.2.4.4 Устойчивость регулятора
- •3.2.4.5 Нечувствительность регулятора
- •3.2.5 Уравновешивание механизмов
- •3.2.5.1 Задачи уравновешивания
- •3.2.5.2 Уравновешивание вращающихся масс,
- •3.2.5.3 Уравновешивание вращающихся масс,
- •3.2.5.4 Полное и частичное уравновешивание результирующей
- •1 Определение общего центра тяжести механизма
- •2 Частичное уравновешивание результирующей силы инерции
- •3 Полное уравновешивание результирующей силы инерции
- •§3.3Трение в механизмах
- •3.3.1 Виды трения. Закон Амонтона - Кулона
- •3.3.2 Трение в поступательной кинематической паре
- •3.3.3 Трение клинчатого ползуна
- •3.3.4 Трение в винтовой кинематической паре
- •3.3.5 Трение во вращательной кинематической паре
- •Глава 4синтез механизмов с высшими кинематическими парами
- •§ 4.1Синтез кулачковых механизмов
- •4.1.1 Применение и классификация кулачковых механизмов
- •4.1.2 Основные понятия и определения, связанные с профилем кулачка
- •4.1.3 Силовое исследование кулачкового механизма
- •4.1.4Закон движения толкателя и его выбор
- •1 Линейный закон движения толкателя
- •3 Косинусоидальный закон
- •4 Синусоидальный закон
- •5 Трапецеидальный закон
- •6Линейно – убывающий закон
- •4.1.5 Порядок проведения синтеза кулачкового механизма
- •4.1.6 Синтез кулачкового механизма с центральным
- •4.1.7. Синтез кулачкового механизма со смещенным
- •4.1.8 Синтез кулачкового механизма с качающимся
- •4.1.9 Синтез кулачкового механизма с плоским
- •§ 4.2Синтез зубчатых механизмов
- •4.2.1 Классификация зубчатых механизмов (передач)
- •4.2.2 Основной закон зацепления
- •4.2.3 Передаточное отношение цилиндрических редукторов
- •4.2.4 Внешнее эвольвентное зацепление
- •4.2.4.1 Эвольвента и ее свойства
- •4.2.1.4 Свойства эвольвенты
- •4.2.4.2. Геометрические элементы зубчатых колес
- •4.2.4.3. Построение эвольвентного внешнего зацепления
- •4.2.4.4 Линия зацепления. Дуга зацепления. Коэффициент перекрытия
- •4.2.4.5 Коэффициент удельного скольжения зубьев
- •4.2.4.6 Методы обработки цилиндрических зубчатых колес
- •4.2.4.7 Подрезание профилей зубьев при изготовлении.
- •4.2.4.8 Минимальная сумма зубчатых колес
- •4.2.4.9 Корригирование зубчатых колес
- •4.2.5 Внутреннее эвольвентное зацепление
- •4.2.6 Циклоидальное зацепление
- •4.2.7 Зацепление м.Л. Новикова
- •4.2.8 Многозвенные зубчатые механизмы
- •4.2.8.1 Многозвенные механизмы с неподвижными осями
- •4.2.8.2 Многозвенные механизмы с подвижными осями
- •4.2.8.3 Кинематика планетарных редукторов
- •4.2.8.4 Особенности проектирования планетарных редукторов
- •5 Приложения
- •Литература
- •Содержание
- •Глава 3. Динамический анализ плоских рычажных механизмов
- •§ 3.1. Силовое исследование плоских рычажных механизмов 48
- •§ 3.2.Анализ движения механизмов 73
- •§3.3. Трение в механизмах 111
- •Глава 4. Синтез механизмов с высшими кинематическими парами
- •§ 4.1.Синтез кулачковых механизмов 119
- •§ 4.2. Синтез зубчатых механизмов 137
6Линейно – убывающий закон
Кривая
аналога скорости представляет собой
параболу. Кривая перемещения
представляет собой
две параболы, соединяющиеся в точке
А.
При этом законе (рисунок 4.13) движение
ведомого звена происходит с мягким
ударом в начале и конце его хода. Этот
закон применяется в машинах со средними
скоростями.
А
φ
dS/dφ
φ
d2S/dφ2
φ
φу φдс φп
Рисунок 4.13 - Линейно-убывающий закон
7
При
этом законе (рисунок 4.14) движение
ведомого звена происходит с мягким
ударом в середине хода. В это время
ускорение мгновенно меняет свой знак.
Кривая аналога скорости представляет
собой параболу с вершиной. Кривая
перемещений также представляет параболу.
Данный закон применяется в механизмах
со средними скоростями.
S
φ
dS/dφ
d2S/dφ2 φ
φ
φу φдс φп
Рисунок 4.14 - Линейно-возрастающий закон
Итак, предпочтительными являются синусоидальный и трапецеидальный законы, а линейный закон практически не применяется. После выбора закона движения толкателя необходимо определить основные размеры кулачка. Для этого выполняется синтез (проектирование) кулачкового механизма.
4.1.5 Порядок проведения синтеза кулачкового механизма
1. По заданным параметрам построить диаграмму аналога ускорения d2S/dφ2. Методом графического интегрирования (см. гл., п. 2.4.3, Задача 2) построить диаграммы аналога скорости dS/dφ и перемещения S. Рассчитать масштабные коэффициенты диаграмм.
2. Графическим методом (из построения диаграммы S-V) определить минимальный радиус кулачка ℓRmin.
3. В зависимости от вида кулачкового механизма выполнить профилирование кулачка, т.е. построить профиль кулачковой шайбы. Определить минимальный радиус ролика ℓrрол и построить практический профиль кулачка как касательную к радиусу ролика.
Рассмотрим синтез для типовых кулачковых механизмов.
4.1.6 Синтез кулачкового механизма с центральным
роликовым толкателем (рисунок 4.1, а)
Исходные данные. Линейно - убывающий закон движения толкателя (диаграмма аналога ускорения); фазовые углы φу, φдс, φп, причем φу = φп; угол давления ; ход толкателя ℓhmax; угловая скорость кулачка ω1.
Определить: ℓRоmin, ℓrрол и построить профиль кулачка.
Решение. Построение кинематических диаграмм. Начинаем с построения диаграммы аналога ускорения (рисунок 4.15).
d2S/dφ2
а1 а2
Р1
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 φ
Н1
dS/dφ
Р2
Н2 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 φ
S
hmax
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 φ
φу φдс φп
Рисунок 4.15 - Построение диаграмм аналогов ускорения, скорости и
перемещения методом графического интегрирования
Для этого произвольно выбираем амплитуду а1. Если φу = φп (по заданию это так), то а1= а2. Если же φу ≠ φп, то амплитуду а1 выбираем произвольно, а амплитуда а2 определится из пропорции:
, (4.4)
где φ1 и φ3 – заданные фазовые углы в градусах, а1 и а2 – амплитуды в мм.
Чтобы определить расстояния φу, φдс и φп в мм, необходимо посчитать масштабный коэффициент угла μφ:
μφ = φраб/[0-9] = (рад/мм), (4.5)
где [0-9] – произвольно выбранный отрезок на оси φ. Угол φраб в градусах высчитывается по формуле (4.1). Чтобы подставить его значение в формулу (4.5), нужно выполнить перерасчет в радианы
φраб = φорабπ/180 = (рад). (4.6)
Пересчитываем каждый угол в радианы по формуле (4.6) и находим каждое значение в мм:
[φу] = φу/μφ, [φдс] = φдс/μφ, [φп] = φп/μφ= (мм). (4.7)
Откладываем полученные значения по оси φ, выбираем произвольно амплитуду а1 и строим заданную диаграмму аналога ускорения (рисунок 4.15).
Начинаем построение диаграммы аналога скорости методом графического интегрирования. Как указывалось в главе 2, §2.4, п.2.4.3 этот метод является обратным методу графического дифференцирования. Поэтому, при выборе полюсного расстояния Н нужно руководствоваться следующим определением: чем больше полюсное расстояние, тем положе будет график аналога скорости. Итак, с левой стороны графика аналога ускорения выбираем полюсное расстояние Н1. Каждый участок на оси φ, т.е. отрезки [0÷1], [1÷2], [2÷3] и т.д., делим пополам. Проводим вертикальные линии до соединения с графиком, затем горизонтальные с осью d2S/dφ2 и соединяем с точкой полюса Р1. Затем полученные линии параллельно переносим на соответствующие участки на диаграмме аналога скорости dS/dφ. Аналогично строим график перемещения S. На диаграмме перемещения отмечаем наибольшую высоту hmax - ход толкателя в мм.
После построения диаграмм высчитываеммасштабные коэффициенты графиков. Т.к. задан ход движения толкателя, то расчет масштабных коэффициентов ведется по методу графического дифференцирования
μS= ℓhmax/hmax= (м/мм);
μdS/dφ = μS/(H2μφ) = (мрад-1/мм); (4.8)
μd2S/dφ2 = μdS/dφ/(H1μφ) = (мрад-2/мм),
где Н1 и Н2 – полюсные расстояния в мм.
Рассчитаем масштабные коэффициенты графиков через время
tраб = φраб/ωК; μt = tраб/[0-9] =(с/мм);
μV = μS/(H2μt) = (м/с/мм); (4.9)
μa= μV/(H1μt) = (м/с2/мм).
Определение минимального радиуса кулачка ℓRо графическим методом. Строим диаграмму зависимости аналога скорости от перемещения , исключая параметр φ (рисунок 4.16,а). Для этого проводим кривую как для фазы подъема, так и для фазы опускания. Далее проводим к полученной кривой касательные t1-t1 и t2-t2 под углами к оси S2. Точка А' пересечения этих касательных определит положение центра вращения кулачка, имеющего наименьший радиус-вектор Rоmin.
Рисунок
4.16, а
- Графическое определение минимального
радиуса кулачка с поступательно
движущимся роликовым толкателем
Действительное значение минимального радиуса определится по формуле:
ℓRо=Rоμℓ=(м). (4.10)
Заштрихованная областьбудет являтьсягеометрическим местом точек центра вращения кулачка. Отметим, что точки касанияbиcкасательныхt1-t1иt2-t2с кривойне совпадают с точкамиaиd.
Рисунок 4.16, б - Профилирование кулачка с центральным
роликовым толкателем
Начинаем профилирование кулачка(рисунок 4.16,б). Построение профиля можно проводить в том же масштабе, в котором определялся минимальный радиус. Если же получается очень мелкое или, наоборот, крупное изображение, то выполняют перерасчет масштабного коэффициента:
μ΄ℓ=ℓRо/[Rо]=(м/мм), (4.11)
где [Rо]-произвольно выбранный радиус кулачка.
При профилировании кулачка применяется метод обращения движения. Для этого мысленно придаем всему механизму вращение вокруг центра Ас угловой скоростью ω = -ωК. Тогда угловая скорость кулачка становится равной ωК+(-ωК)=0, т.е. кулачок становится неподвижным, а толкатель приобретает вращение относительно центраА. Практически это делается так. Из произвольно выбранной точкиА, проводим окружность радиусомRо(рисунок 4.16,б). Отмечаем точкуВ1, которую соединяем с точкойА. От вертикальной оси [АВ1] в противоположную сторону вращения друг за другом откладываем углы φу, φдси φп. Делим углы φуи φпна равные части, согласно делению на диаграмме (в данном примере на 4). Получаем точки,,и т.д., через которые из точки Апроводим лучи2, 3, 4 и т.д. От этих точек откладываем отрезки=h1,=h2,=h3и т.д. на лучах 2, 3, 4 соответственно, взятые с диаграммы перемещения. Получаем точкиВ2, В3, В4. Полученные точки соединяем между собой и с точкойВ1. Получаем теоретический профиль кулачка –эквидистанту. Для построения практического профиля кулачка, необходимо посчитать радиус ролика, т.к. точкиВ1, В2, В3, В4и т.д. будут являться центрами ролика. Радиус ролика выбирается как минимальное значение из двух уравнений:
ℓrрол < 0,8ρmin
ℓrрол < [0,4…0,5]ℓRо, (4.12)
где ρmin- минимальный радиус кривизны профиля. Практический профиль строится как огибающая кривая положений ролика.