- •Фгбоу впо «Тюменская государственная сельскохозяйственная академия»
- •Предисловие
- •Введение
- •Основные понятия и определения, принятые в теории механизмов и машин
- •Глава 1.Структура механизмов
- •§ 1.1Классификация звеньев в механизмах
- •§ 1.2Классификация кинематических пар
- •§ 1.3Классификация кинематических цепей
- •§ 1.4Классификация механизмов
- •§ 1.5Степень подвижности пространственных и плоских механизмов
- •§ 1.6Принцип образования механизмов по л.В. Ассуру. Классификация структурных групп по л.В. Ассуру
- •1.6.1 Порядок проведения структурного анализа
- •§ 1.7Пример выполнения структурного анализа шестизвенного механизма
- •Глава 2 кинематическое исследование плоских рычажных механизмов
- •§ 2.1 Основные понятия и определения, принятые в кинематическом анализе
- •§ 2.2 Определение положений и траекторий движения звеньев механизма
- •§ 2.3 Проектирование (синтез) плоских рычажных механизмов
- •2.3.1 Синтез коромыслового механизма по заданному коэффициенту изменения средней скорости Кυ (метод г.Г. Баранова)
- •2.3.2 Синтез кулисного механизма с качающейся кулисой
- •2.3.3 Синтез кулисного механизма с вращающейся кулисой
- •2.3.4Синтез кривошипно-ползунного механизма
- •§ 2.4 Определение скоростей, ускорений и их направлений
- •2.4.1 Определение скоростей и ускорений отдельных точек звеньев механизма
- •2.4.2 Определение скоростей и ускорений методом планов
- •II класса 1 вида
- •Решение.Рассчитывается масштабный коэффициент плана скоростей
- •II класса 3 вида
- •Задача 3. Кинематический анализ структурной группы
- •II класса 2 вида
- •Задача 4. Кинематический анализ структурной группы
- •II класса 4 вида
- •II класса 5 вида
- •2.4.3 Определение перемещений, скоростей и ускорений методом построения кинематических диаграмм
- •Глава 3 динамический анализ плоских рычажных механизмов
- •§ 3.1Силовое исследование плоских рычажных механизмов
- •3.1.1 Классификация сил, действующих на звенья механизма
- •3.1.2 Определение движущих сил. Механические характеристики машин
- •3.1.3 Определение сил тяжести и сил инерции звеньев механизма
- •3.1.3.1 Определение сил тяжести
- •3.1.3.2 Определение сил инерции и моментов от сил инерции
- •3.1.4 Определение реакций в кинематических парах
- •3.1.4.1 Условие статической определимости кинематической цепи
- •3.1.4.2 Порядок проведения силового расчета
- •3.1.4.3 Определение реакций методом планов
- •II класса 2 вида
- •II класса 3 вида
- •II класса 4 вида
- •II класса 5 вида
- •3.1.5 Силовой расчет ведущего звена
- •3.1.6 Определение уравновешивающей силы принципом возможных перемещений
- •3.1.7 Определение уравновешивающей силы с помощью «жесткого» рычага н.Е. Жуковского
- •3.1.8 Кинетостатический (силовой) расчет шестизвенного механизма (пример выполнения)
- •3.1.9 Приведение сил и масс в механизмах
- •3.1.9.1 Приведенные силы и моменты
- •3.1.9.2 Приведенные массы и приведенные моменты инерции.
- •§ 3.2Анализ движения механизмов
- •3.2.1Режимы движения механизмов
- •3.2.2 Механический коэффициент полезного действия (кпд)
- •3.2.2.1. Определение кпд при последовательном соединении
- •3.2.2.2 Определение кпд при смешанном соединении
- •3.2.3 Неравномерность движения механизмов
- •3.2.3.1. Средняя скорость механизма и его коэффициент
- •3.2.3.2 Связь между приведенным моментом инерции, кинетической
- •3.2.3.3 Маховик и его физический смысл
- •3.2.3.4 Приближенный метод определения момента
- •3.2.3.5 Определение момента инерции маховика
- •3.2.3.6 Определение размеров махового колеса
- •3.2.4 Регулирование механизмов
- •3.2.4.1 Типы регуляторов. Задачи регулирования.
- •3.2.4.2. Кинетостатика центробежного регулятора
- •3.2.4.3. Характеристика регулятора
- •3.2.4.4 Устойчивость регулятора
- •3.2.4.5 Нечувствительность регулятора
- •3.2.5 Уравновешивание механизмов
- •3.2.5.1 Задачи уравновешивания
- •3.2.5.2 Уравновешивание вращающихся масс,
- •3.2.5.3 Уравновешивание вращающихся масс,
- •3.2.5.4 Полное и частичное уравновешивание результирующей
- •1 Определение общего центра тяжести механизма
- •2 Частичное уравновешивание результирующей силы инерции
- •3 Полное уравновешивание результирующей силы инерции
- •§3.3Трение в механизмах
- •3.3.1 Виды трения. Закон Амонтона - Кулона
- •3.3.2 Трение в поступательной кинематической паре
- •3.3.3 Трение клинчатого ползуна
- •3.3.4 Трение в винтовой кинематической паре
- •3.3.5 Трение во вращательной кинематической паре
- •Глава 4синтез механизмов с высшими кинематическими парами
- •§ 4.1Синтез кулачковых механизмов
- •4.1.1 Применение и классификация кулачковых механизмов
- •4.1.2 Основные понятия и определения, связанные с профилем кулачка
- •4.1.3 Силовое исследование кулачкового механизма
- •4.1.4Закон движения толкателя и его выбор
- •1 Линейный закон движения толкателя
- •3 Косинусоидальный закон
- •4 Синусоидальный закон
- •5 Трапецеидальный закон
- •6Линейно – убывающий закон
- •4.1.5 Порядок проведения синтеза кулачкового механизма
- •4.1.6 Синтез кулачкового механизма с центральным
- •4.1.7. Синтез кулачкового механизма со смещенным
- •4.1.8 Синтез кулачкового механизма с качающимся
- •4.1.9 Синтез кулачкового механизма с плоским
- •§ 4.2Синтез зубчатых механизмов
- •4.2.1 Классификация зубчатых механизмов (передач)
- •4.2.2 Основной закон зацепления
- •4.2.3 Передаточное отношение цилиндрических редукторов
- •4.2.4 Внешнее эвольвентное зацепление
- •4.2.4.1 Эвольвента и ее свойства
- •4.2.1.4 Свойства эвольвенты
- •4.2.4.2. Геометрические элементы зубчатых колес
- •4.2.4.3. Построение эвольвентного внешнего зацепления
- •4.2.4.4 Линия зацепления. Дуга зацепления. Коэффициент перекрытия
- •4.2.4.5 Коэффициент удельного скольжения зубьев
- •4.2.4.6 Методы обработки цилиндрических зубчатых колес
- •4.2.4.7 Подрезание профилей зубьев при изготовлении.
- •4.2.4.8 Минимальная сумма зубчатых колес
- •4.2.4.9 Корригирование зубчатых колес
- •4.2.5 Внутреннее эвольвентное зацепление
- •4.2.6 Циклоидальное зацепление
- •4.2.7 Зацепление м.Л. Новикова
- •4.2.8 Многозвенные зубчатые механизмы
- •4.2.8.1 Многозвенные механизмы с неподвижными осями
- •4.2.8.2 Многозвенные механизмы с подвижными осями
- •4.2.8.3 Кинематика планетарных редукторов
- •4.2.8.4 Особенности проектирования планетарных редукторов
- •5 Приложения
- •Литература
- •Содержание
- •Глава 3. Динамический анализ плоских рычажных механизмов
- •§ 3.1. Силовое исследование плоских рычажных механизмов 48
- •§ 3.2.Анализ движения механизмов 73
- •§3.3. Трение в механизмах 111
- •Глава 4. Синтез механизмов с высшими кинематическими парами
- •§ 4.1.Синтез кулачковых механизмов 119
- •§ 4.2. Синтез зубчатых механизмов 137
3.2.3.4 Приближенный метод определения момента
инерции маховика
Уравнение движения механизма можно записать в форме уравнения кинетической энергии:
Адв.с.-Ас.с=.
Изменение кинетической энергии есть разность работ, которая в свою очередь равна работе, т.е.:
ΔТ = Адв.с.- Ас.с = А.
Тогда
А= ,
где Jсрпресть среднее значение приведенного момента инерции. Вынесем его за скобку:
А=.
Учитывая, что
ω2max - ω2min=(ωmax+ωmin)(ωmax-ωmin)
и, принимая во внимание формулы (3.66), (3.67), получим выражение для работы
А=ω2ср δ.
Если пренебречь изменением момента инерции механизма и представив, что =, то можно вычислитьмомент инерции маховика приближенно
.(3.70)
В этой формуле изменение момента инерции механизма не учитывается, он принимается постоянной величиной. Более точным является определение момента инерции маховика методами Н.И. Мерцалова и К.Э. Рериха. Эти методы подробно рассмотрены в источнике [3] данного пособия. Еще одним методом, позволяющим более точно определить Jмахявляется метод профессора Ф. Виттенбауэра. Его мы рассмотрим более подробно.
3.2.3.5 Определение момента инерции маховика
методом Ф.Виттенбауэра
Ключом для определения Jмахэтим методом является построение графика энергия-масса или диаграммы Ф.Виттенбауэра (см. гл. 3, §2, п. 3.2.3.2). Для этого строится зависимость момента инерции от кинетической энергииJпр= Jпр (ΔТ). При определении момента инерции маховика заданным является коэффициент неравномерности, силы же инерции не должны входить в диаграммы движущих сил и сил сопротивления. Средняя угловая скорость ведущего звена должна равняться истиной (формула 2.21, гл. 2, п. 2.3.3)
ωср = ω1 =
Порядок проведения метода Ф. Виттенбауэра
Строится механизм в nположениях, начиная с «мертвого» (гл.2, §2 и §3, п. 3.3). Для каждого положения (в нашем примере в 6-ти) строится план скоростей и план ускорений.
Рассчитываются внешние силы, действующие на звенья механизма. В частности для двигателя внутреннего сгорания вычисляются силы давления газа на поршень РГпо формуле (3.2).
Для каждого положения вычисляется приведенная сила (формула 3.48):
= (Н).
Также Рпрможно вычислить по методу Н.Е.Жуковского (гл.3, §3.1, п. 3.1.7), тогдаРпр= -Рур(там же, п. 3.1.9).
Для каждого положения вычисляется приведенный момент от движущихся сил или от сил сопротивления, смотря какое движение совершает ведущее звено – ускоренное или замедленное (там же):
Мпр=РпрℓОА=(Нм).
Строится график приведенного момента от движущихся сил (в нашем примере движение ускоренное). Для этого высчитываем масштабный коэффициент приведенного момента:
μМпр=Мпр1/h1=(Нм/мм).
И рассчитываем амплитуды приведенных моментов в мм:
h2 = Мпр2/μМпр, μМпр =Мпр1/h1и т.д.
Проводим оси Мпр иφ. Осьφделим на 6 равных частей и откладываем высотыh1,h2и т.д. Соединяем их плавной линией (рисунок 3.19, а).
Методом графического интегрирования строим график работы движущих сил Адв.с.(рисунок 3.19,б). Соединяя начало графика с его концом, получаем график работы сил сопротивления Ас.с.(для замедленного движения наоборот).
Строится график изменения кинетической энергии, как разность работ (рисунок 3.19, в):
ΔТ = Адв.с.- Ас.с. (3.71)
Высчитываются масштабные коэффициенты полученных графиков
μА=μΔТ = μМпрμφН=(Дж/мм),
где Н – полюсное расстояние в мм.
Считаем для каждого положения осевой приведенный момент инерции по формуле 3.55 (гл. 3, § 3.1, п. 3.1.9):
Jпр = = (кгм2).
Строим график Jпр, повернутый на 90о, чтобы ось φ стала вертикальной (рис. 3.19,г). Для его построения высчитываем масштабный коэффициент
μJпр=Jпр1/Х1=(кгм2/мм).
На пересечении графиков Jпри ΔТ строится диаграмма Виттенбауэра (график энергия-масса), исключая параметр φ.
Определяем углы ψmax иψmin. Т.к. по оси абсцисс отложен приведенный момент инерцииJпрв масштабе μJпр, а по оси ординат ΔТ в масштабе μΔТ, то
tgψ =y/x= ТμJпр/JпрμΔТ.
Откуда выразим соотношение, учитывая углы для каждой касательной
Т/Jпр=μΔТtgψmax/μJпр
Т/Jпр=μΔТtgψmin/μJпр(а)
Зная формулу кинетической энергии (Т=Jпрω2/2), определим отношение
Т/Jпр=ω2max /2
Т/Jпр=ω2min /2 (б)
Приравнивая выражения (а) и (б) и выразив угловую скорость, получим
ω2max =2μΔТtgψmax/μJпр
ω2min=2μΔТtgψmin/μJпр(в)
В формулы (в) из п. 3.2.3.2
ω2min=ω2ср(1+ δ); ω2max=ω2ср(1- δ)
подставим полученные соотношения, и, выразив углы, имеем:
tgψmax= μJпрω2ср (1+δ)/2μΔТ
tgψmin= μJпрω2ср (1-δ)/2μΔТ(3.72)
Находим отрезок [kℓ]. Для этого проводим касательные к диаграммеΔТ = f(Jпр)под углами ψmax иψmin(рис. 3.19,д). Пересечение их с вертикальной осьюφдаст нам отрезок [kℓ].
Определяем момент инерции маховика Jмах.
Jмах == (кгм2), (3.73)
где [kℓ] - отрезок вмм. Формула (3.73) позволяет с необходимой точностью определить момент инерции маховикаJмах.
При подсчете углов ψmax и ψminпо формулам 3.72 может оказаться, что они будут очень велики. Пересечение касательных с осью ординат диаграммыΔТ = f(Jпр)получится внизу, вне пределов чертежа. Поэтому из конструктивных соображений необходимо изменить углы до 45о– 60о.
График приведенного осевого Графики приведенных моментов
момента инерции Jпр от движущихся сил Мпрдв.с. и от сил
сопротивления Мпрс.с.
μJпр=(кгм2/мм) μМпр=…= (Нм/мм)
г) а) μφ=…= (рад/мм)
0 0 Jпр Мпр
х1
1 х2 1 h2
2 2 Мпрс.с. h5
Р
3 3 0 1 2 3 4 5 6 φ
4 4 h1
5 5 Н h4
Мпрдв.с.
6 6 б) Графики работы движущихся сил Адв.с.
и сил сопротивления Ас.с.
φ А μА=…= (Дж/мм)
Aс.с.
0 1 2 3 4 5 6 φ
Адв.с.
Диаграмма Ф.Виттенбауэра График изменения кинетической
(график энергомасс) энергии ΔТ
д) в) μΔТ =…= (Дж/мм)
ΔТ
ψmax
3
k 0,6 0 1 2 3 4 5 6 φ
4 5
2 1 ψmin
ℓψmax
ψmin
Рисунок 3.19 - Построение диаграммы Ф. Виттенбауэра
Метод Ф.Виттенбауэра не учитывает влияние скорости на действующие силы и моменты. Так график приведенного момента от движущих сил построен в виде зависимости от угла поворота (), а не от угловой скорости. Пренебрежение влиянием скорости на силы и моменты допустимы по той причине, что скорость ведущего звена отклоняется от среднего значения не более чем на ± 2 %. Поэтому изменения сил и моментов, приложенных к ведущему звену и зависящих от скорости, также будут небольшими и ими можно пренебречь.
Если известен момент инерции маховика, можно определить его размеры.