- •Фгбоу впо «Тюменская государственная сельскохозяйственная академия»
- •Предисловие
- •Введение
- •Основные понятия и определения, принятые в теории механизмов и машин
- •Глава 1.Структура механизмов
- •§ 1.1Классификация звеньев в механизмах
- •§ 1.2Классификация кинематических пар
- •§ 1.3Классификация кинематических цепей
- •§ 1.4Классификация механизмов
- •§ 1.5Степень подвижности пространственных и плоских механизмов
- •§ 1.6Принцип образования механизмов по л.В. Ассуру. Классификация структурных групп по л.В. Ассуру
- •1.6.1 Порядок проведения структурного анализа
- •§ 1.7Пример выполнения структурного анализа шестизвенного механизма
- •Глава 2 кинематическое исследование плоских рычажных механизмов
- •§ 2.1 Основные понятия и определения, принятые в кинематическом анализе
- •§ 2.2 Определение положений и траекторий движения звеньев механизма
- •§ 2.3 Проектирование (синтез) плоских рычажных механизмов
- •2.3.1 Синтез коромыслового механизма по заданному коэффициенту изменения средней скорости Кυ (метод г.Г. Баранова)
- •2.3.2 Синтез кулисного механизма с качающейся кулисой
- •2.3.3 Синтез кулисного механизма с вращающейся кулисой
- •2.3.4Синтез кривошипно-ползунного механизма
- •§ 2.4 Определение скоростей, ускорений и их направлений
- •2.4.1 Определение скоростей и ускорений отдельных точек звеньев механизма
- •2.4.2 Определение скоростей и ускорений методом планов
- •II класса 1 вида
- •Решение.Рассчитывается масштабный коэффициент плана скоростей
- •II класса 3 вида
- •Задача 3. Кинематический анализ структурной группы
- •II класса 2 вида
- •Задача 4. Кинематический анализ структурной группы
- •II класса 4 вида
- •II класса 5 вида
- •2.4.3 Определение перемещений, скоростей и ускорений методом построения кинематических диаграмм
- •Глава 3 динамический анализ плоских рычажных механизмов
- •§ 3.1Силовое исследование плоских рычажных механизмов
- •3.1.1 Классификация сил, действующих на звенья механизма
- •3.1.2 Определение движущих сил. Механические характеристики машин
- •3.1.3 Определение сил тяжести и сил инерции звеньев механизма
- •3.1.3.1 Определение сил тяжести
- •3.1.3.2 Определение сил инерции и моментов от сил инерции
- •3.1.4 Определение реакций в кинематических парах
- •3.1.4.1 Условие статической определимости кинематической цепи
- •3.1.4.2 Порядок проведения силового расчета
- •3.1.4.3 Определение реакций методом планов
- •II класса 2 вида
- •II класса 3 вида
- •II класса 4 вида
- •II класса 5 вида
- •3.1.5 Силовой расчет ведущего звена
- •3.1.6 Определение уравновешивающей силы принципом возможных перемещений
- •3.1.7 Определение уравновешивающей силы с помощью «жесткого» рычага н.Е. Жуковского
- •3.1.8 Кинетостатический (силовой) расчет шестизвенного механизма (пример выполнения)
- •3.1.9 Приведение сил и масс в механизмах
- •3.1.9.1 Приведенные силы и моменты
- •3.1.9.2 Приведенные массы и приведенные моменты инерции.
- •§ 3.2Анализ движения механизмов
- •3.2.1Режимы движения механизмов
- •3.2.2 Механический коэффициент полезного действия (кпд)
- •3.2.2.1. Определение кпд при последовательном соединении
- •3.2.2.2 Определение кпд при смешанном соединении
- •3.2.3 Неравномерность движения механизмов
- •3.2.3.1. Средняя скорость механизма и его коэффициент
- •3.2.3.2 Связь между приведенным моментом инерции, кинетической
- •3.2.3.3 Маховик и его физический смысл
- •3.2.3.4 Приближенный метод определения момента
- •3.2.3.5 Определение момента инерции маховика
- •3.2.3.6 Определение размеров махового колеса
- •3.2.4 Регулирование механизмов
- •3.2.4.1 Типы регуляторов. Задачи регулирования.
- •3.2.4.2. Кинетостатика центробежного регулятора
- •3.2.4.3. Характеристика регулятора
- •3.2.4.4 Устойчивость регулятора
- •3.2.4.5 Нечувствительность регулятора
- •3.2.5 Уравновешивание механизмов
- •3.2.5.1 Задачи уравновешивания
- •3.2.5.2 Уравновешивание вращающихся масс,
- •3.2.5.3 Уравновешивание вращающихся масс,
- •3.2.5.4 Полное и частичное уравновешивание результирующей
- •1 Определение общего центра тяжести механизма
- •2 Частичное уравновешивание результирующей силы инерции
- •3 Полное уравновешивание результирующей силы инерции
- •§3.3Трение в механизмах
- •3.3.1 Виды трения. Закон Амонтона - Кулона
- •3.3.2 Трение в поступательной кинематической паре
- •3.3.3 Трение клинчатого ползуна
- •3.3.4 Трение в винтовой кинематической паре
- •3.3.5 Трение во вращательной кинематической паре
- •Глава 4синтез механизмов с высшими кинематическими парами
- •§ 4.1Синтез кулачковых механизмов
- •4.1.1 Применение и классификация кулачковых механизмов
- •4.1.2 Основные понятия и определения, связанные с профилем кулачка
- •4.1.3 Силовое исследование кулачкового механизма
- •4.1.4Закон движения толкателя и его выбор
- •1 Линейный закон движения толкателя
- •3 Косинусоидальный закон
- •4 Синусоидальный закон
- •5 Трапецеидальный закон
- •6Линейно – убывающий закон
- •4.1.5 Порядок проведения синтеза кулачкового механизма
- •4.1.6 Синтез кулачкового механизма с центральным
- •4.1.7. Синтез кулачкового механизма со смещенным
- •4.1.8 Синтез кулачкового механизма с качающимся
- •4.1.9 Синтез кулачкового механизма с плоским
- •§ 4.2Синтез зубчатых механизмов
- •4.2.1 Классификация зубчатых механизмов (передач)
- •4.2.2 Основной закон зацепления
- •4.2.3 Передаточное отношение цилиндрических редукторов
- •4.2.4 Внешнее эвольвентное зацепление
- •4.2.4.1 Эвольвента и ее свойства
- •4.2.1.4 Свойства эвольвенты
- •4.2.4.2. Геометрические элементы зубчатых колес
- •4.2.4.3. Построение эвольвентного внешнего зацепления
- •4.2.4.4 Линия зацепления. Дуга зацепления. Коэффициент перекрытия
- •4.2.4.5 Коэффициент удельного скольжения зубьев
- •4.2.4.6 Методы обработки цилиндрических зубчатых колес
- •4.2.4.7 Подрезание профилей зубьев при изготовлении.
- •4.2.4.8 Минимальная сумма зубчатых колес
- •4.2.4.9 Корригирование зубчатых колес
- •4.2.5 Внутреннее эвольвентное зацепление
- •4.2.6 Циклоидальное зацепление
- •4.2.7 Зацепление м.Л. Новикова
- •4.2.8 Многозвенные зубчатые механизмы
- •4.2.8.1 Многозвенные механизмы с неподвижными осями
- •4.2.8.2 Многозвенные механизмы с подвижными осями
- •4.2.8.3 Кинематика планетарных редукторов
- •4.2.8.4 Особенности проектирования планетарных редукторов
- •5 Приложения
- •Литература
- •Содержание
- •Глава 3. Динамический анализ плоских рычажных механизмов
- •§ 3.1. Силовое исследование плоских рычажных механизмов 48
- •§ 3.2.Анализ движения механизмов 73
- •§3.3. Трение в механизмах 111
- •Глава 4. Синтез механизмов с высшими кинематическими парами
- •§ 4.1.Синтез кулачковых механизмов 119
- •§ 4.2. Синтез зубчатых механизмов 137
II класса 3 вида
Исходные данныедля расчета:
ℓОВ - межосевое расстояние (м),
ℓВD - длина кулисы (м);
υА1, υВ = 0– величина и направления скоростей внешних шарниров (м/с);
величина и направления ускорений внешних шарниров аА1, аВ = 0(м/с2).
Определить:
υА3, аА3 - направление и величину скорости и ускорения внутреннего шарнира;
ω 3, ξ 3- величину и направление угловых скорости и ускорения кулисы;
υD, аD - скорость и ускорение точкиD.
Общие сведения.В точкеАсоединяются три звена, поэтому будет три точки: точкаА1, принадлежащая первому звену; точкаА2, принадлежащая второму звену и точкаА3, принадлежащая третьему звену (рисунок 2.8). Как было указано вЗадаче 1, если звенья соединены вовращательнуюкинематическую пару, то линейные скорости и ускорения этих звеньев равны, а угловые нет, т.е.
υА1 = υА2, аА1 = а А2; ω1 ω2;ξ1 ξ2.
Если звенья соединены в поступательную кинематическую пару, толинейные скорости и ускорения не равны между собой, а угловые равны, т.е.
υА2 υА3, а А2 а А3;ω2 = ω3; ξ2 = ξ3.
а) D б) в)
3
d а3 d а3 аА3
υА1 υА3А2 υА3 аrА3А2 Ра
аА1 А(А1,А2,А3) Рυ nА3В аnА3В
2 а1,2 υА1 kА3А2 аА1 а tА3В
а кА3А2 а1,2
В ω3
4 ξ3
а - схема структурной группы; б - план скоростей; в - план ускорений
Рисунок 2.8 - К кинематическому анализу структурной группы II класса 3 вида
Решение.Рассчитывается масштабный коэффициент плана скоростей:
μυ= υА1 / [Pυа1].
Построение плана скоростей. На свободном поле чертежа из полюса строим вектор скорости точкиА1 (рисунок 2.8,б).
Определим скорость точкиА3. Особенность группы Ассура 3-го вида заключается в том, что переносным движением является вращательное движение кулисы 3 вокруг точки В, а поступательным является движение кулисного камня 2 по кулисе 3. Из этого следует, что абсолютная скорость точки А3 равна сумме двух скоростей: поступательной и вращательной. Поэтому уравнения примут вид:
υА3 = υА2 + υА3А2 АВ;
υА3 = υВ + υА3В АВ. (2.42)
В этой системе известны все направления векторов скоростей. Из точки а1 на плане скоростей проводим линию действия υА3А2 АВ, а из полюса Рυ (т.к. υВ=0) – линию действия скорости υА3В АВ. Запомните! Если скорость и ускорение точки равна нулю, то данная точка на плане скоростей или ускорений находится в полюсе! На пересечении двух линий действия получается точка а3.
Точка D на схеме структурной группы находится на продолжении звена АВ. Поэтому ее скорость будем определять по п.3. правила подобия (Задача 1). Следовательно, будет иметь место следующая пропорция:
. (2.43)
Определяя отрезок [Рυd] в мм, откладываем его на продолжении вектора [Рυа3]. На конце этого вектора отмечаем точку d.
Вычисляем действительные значения найденных скоростей:
υА3 = [Pυа3]μυ = (м/с);
υА3А2 = [аА3аА2]μυ = (м/с); (2.44)
υD = [Pυd]μυ = (м/с).
Определяем величину и направление угловой скорости
ω3 = υ2А3В/ℓАВ, (2.45)
где ℓАВ = АВ·μℓ = (м) – действительная длина звена АВ. Направление угловой скорости ω3 определяется аналогично Задаче 1.
Построение плана ускорений. Величина и направление ускорений внешних шарниров известны (аА1, аВ = 0 в м/с2). Поэтому определяем масштабный коэффициент плана ускорений:
μа = аА1 / [Раа1] = (м/с2/мм). (2.46)
Абсолютное ускорение точки а3 равно сумме трех ускорений: переносного, относительного (релятивного) и кориолисова. Поэтому уравнение будет иметь вид:
аА3 = аА2 + акА3А2 + аrА3А2;
аА3 = аВ + аnА3В + аtА3В. (2.47)
В этой системе направления всех векторов известны, а именно: аnА3В || АВ и направлено к центру вращения (к точке В), аtА3В АВ, аrА3А2 || АВ. Для определения направления кориолисова ускорения необходимо вектор относительной скорости υА3А2 повернуть вокруг его начала на 90о в сторону угловой скорости ω3. Величины кориолисова и нормального ускорений определяются по формулам:
акА3А2 = 2 ω3 υА3А2 = (м/с2); аnА3В = υ2А3В /ℓАВ = (м/с2). (2.48)
Определим вектора этих ускорений в мм:
(2.49)
Из полюса Ра проводим вектор ускорения точки А1=А2 - отрезок [Раа1]. Из точки а1 проводим вектор кориолисова ускорения АВ влево. Через точку kА3А2 проводим линию действия относительного (релятивного) ускорения аrА3А2 параллельно звену АВ. Затем из полюса Ра (т.к. аВ = 0) откладываем вектор нормального ускорения параллельно звену АВ вниз и, далее проводим линию действия тангенциального ускорения аtА3В перпендикулярно звену АВ. На пересечении линий действия релятивного и тангенциального ускорений получается точка а3. Точку d находим аналогично плану скоростей по правилу подобия. Из пропорции (2.43) определяем отрезок Раd и откладываем его на продолжении вектора Раа3. Находим действительные значения всех линейных ускорений:
аА3 = Раа3 μа = (м/с2);
аD = [Pаd] μа = (м/с2); (2.50)
аtА3В = [n1а3] μа =(м/с2).
Определяем величину углового ускорения кулисы 3:
ξ3 = аtА3В /ℓАВ = (с-2). (2.51)
Для определения направления ξ3 нужно вектор тангенциального ускорения аtА3В приложить в точку А на механизме и посмотреть, в какую сторону точка А вращается относительно точки В. Видно, что направление ξ3 получилось против часовой стрелки (рисунок 2.8).
Построение планов скоростей и ускорений 2, 4 и 5-го видов рассмотрим более кратко.