8.9 Расчет сопротивления сдвигу в песчаном слое основания.

Рис. 8.9 Расчетная схема

а) определим средний модуль упругости слоев дорожной одежды, расположенных выше слоя песка:

Е_ср= МПа;(8.1.26)

б) находим активное напряжение сдвига в слое песка от временной нагрузки по монограмме на рис. 3.8/13/:

(8.1.27) (8.1.28)

и при φ=40° по номограмме находим τ=0,017 МПа;

активное напряжение сдвига в песчаном слое:

τ_п=τ*р=0,017*0,6=0,0102 МПа; (8.1.29)

в) активное напряжение сдвига в песчаном слое от массы дорожной одежды(τ_b):

при h_д.о.=41см и φ=40° находим по номограмме на рис. 3.10/13/:

τ_b = - 0,0029 МПа;(8.1.30)

г) суммарное активное напряжение сдвига в песчаном слое:

Т= τ_п+τ_b=0,0102-0,0029=0,0073 МПа; (8.1.31)

д) допустимое напряжение сдвига в песчаном слое:

Т_доп=С₄* К₁*К₂*К₃=0,005*0,6*0,84*6=0,0151 МПа; (8.1.32)

е) коэффициент прочности по сдвигу в песчаном слое:

К_сдв= >К_пр=1,01; (8.1.33)

Следовательно, устойчивость на сдвиг в песчаном слое обеспечена.

8.10 Расчет асфальтобетонного покрытия на растяжение при изгибе.

Рис. 8.10 Расчетная схема

а) Находим средний модуль упругости двухслойного асфальтобетона:

Е_ср= МПа; (8.1.34)

б) Находим растягивающее напряжение в асфальтобетоне, при

по монограмме на рис. 3.13/13/ δ_r=2,4 МПа;

тогда δ_r = δ_r *р=2,4*0,6=1,44 МПа; (8.1.37)

в) определяем допустимое растягивающее напряжение для нижнего слоя асфальтобетона:

R_доп=R(1-t* σ_R )*К_у*К_m=1,6(1-1,71*0,1)*1*1=1,46 Мпа; (8.1.38)

где R=1,6 МПа (/13/, табл.3.2.); t=1,71 (/13/, табл. 2.8); σ_R=0,1; К_у=1,1(/13/, рис. 3.1); К_m=1,0;

г) коэффициент прочности на растяжение при изгибе в слое асфальтобетона:

>К_пр=1,0 (8.1.39)

Таким образом, устойчивость на растяжение при изгибе в слое асфальтобетона обеспечена.

8.11 Расчет конструкции дорожной одежды при статическом воздействии нагрузки

Исходные данные:

а) расчетная нагрузка – грузовой автомобиль группы А;

б) среднее расчетное давление колеса на покрытие – р=0,6 Мпа;

в) расчетный диаметр следа колеса – Д._н=33см;

г) расчетный модуль упругости верхнего слоя асфальтобетонного покрытия при +20°С Е₁=360МПа, при +50°С Е₁=240 МПа;

д) то же нижнего слоя асфальтобетона при +20°С Е₂=360 МПа, при +50°С Е₂=250 МПа;

е) комплексный коэффициент – К=1,6;

ж) сцепление в слое асфальтобетона С_а/б=0,3 МПа;

з) модуль упругости грунта при действии статической нагрузки уменьшаем на 15%, Е_гр=30 МПа, φ_гр=13, С_гр=0,011 МПа.

8.12 Расчет конструкции дорожной одежды на сопротивление сдвигу в грунте земполотна.

Рис. 8.2.1. Расчетная схема

а) Находим средний модуль упругости дорожной одежды:

Е_ср= Мпа(8.2.1)

Принимаем Е_ср=307 Мпа.

б) Находим отношение:

(8.2.2) (8.2.3)

по номограмме (/13/, рис. 3.8) находим τ=0,014 МПа;

тогда τ_н=τ*р=0,014*0,6=0,0084 МПа;(8.2.4)

в) активное напряжение сдвига в грунте от веса дорожной одежды(/13/, рис. 3.10): =0,0006 МПа;

г) Суммарное напряжение сдвига:

Т= τ_н+τ_в =0,0084+0,0006=0,009 МПа; (8.2.5)

д) допустимое нопряжение сдвига в грунте:

Т_доп=С_гр*К₁*К₂*К₃=0,011*0,9*0,84*1,5=0,0125 МПа;( 8.2.6)

е) коэффициент прочности по сдвигу в грунте земполотна:

>К_пр=1,0. (8.2.7)

Следовательно, сопротивление сдвигу в грунте обеспечено.