Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги / Оболочки и пластины

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

19.11.2023

Размер:

71.66 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 5758 / 7058 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 > Следующая >>>

причем ои и еи связаны диаграммой растяжения аи=Ф(^и), так что

(5,7,7)

de и

В области разгрузки вариации напряжений и деформаций подчиня ются закону Гука, и связь между «ими находят из (5,7,6), если поло жить аа—Ееи:

6SX = ЕЬгхх, bSuu = ЕЬеИХ, Ъоху = ~ Е Ь е ху.

(5,7,8)

Как и в общей теории оболочек, будем исходить из основной гипотезы Кирхгофа, а именно предполагать, что вариации деформации слоя обо лочки АВС (рис. 5.34) выражаются линейными зависимостями через вариации деформаций срединной поверхности и через ее искривления:

bexx = ех — zxx, Ьеуу = е2 — zx2,	Ьеху = 2 (е3 — zx3),	(5,7,9)
причем здесь через еь е2, 2ез обозначены	бесконечно малые	вариации

деформаций срединной поверхности, a xi, х2, х з= т — бесконечно малые вариации ее кривизн и кручения.

Для удобства вычислений введем обозначения безразмерных вели чин; чертой над величиной напряжения отметим отношение этого напря жения к интенсивности напряжений аи:

Эти величины известны; вместо искривлений xi, х2, х3 н ординаты 2 введем безразмерные величины

h	—	h	—		h	Xg ---		—	2z	_-	(5,7,11)
--- Xi -- Xi ,		2	Xo--X.-j ,		2	Xg ---			h		(5,7,11)
2 i	1»	2	“		2		3		h
Теперь
где		6en = e — 2x = e — zx,									(5,7,12)
где
		e =tf*ei +		S e2 +			2 o ,/3.
	X -		oxxl -г оуЩ+				2axyx3,				(5,7,13)
Если теперь через z0 обозначить				ординату поверхности, разделяющей
области нагружения и разгрузки, то					согласно (5,7,2)					и (5,7,12) получим
		z0 = —		,	?0= 4 -						(5,7,14)
			X				X

Для определенности предполагаем, что область нагружения примыкает к внешней поверхности оболочки z —+h/2. В таком случае для Z>ZQ имеют место формулы (5,7,6), причем согласно принятым обозначениям безразмерных величин они могут быть переписаны в виде:

6 S ,* =

6aw# = ( <*и

Jxy

) SyK (Z-			г0) +	£ s-(е2 - x2z),	(5,7,15)
- ^ - ) а	*	x ( z —	z 0) +	-^ -(е 3 — x,z).
/	*			Зеи

Формулы (5,7,8), имеющие место в области	разгрузки z < z 0, запишем
так:
bSx = £(ех —XiZ),
6S^= £ (e2- x 2z),	(5,7,16)

б<7Л4, = -|-£ (ез — x3i).

Как видим из сравнения формул (5,7,15) и (5,7,16), на границе обла стей нагружения и разгрузки (г = 2о) вариации напряжений, вообще го воря, не являются непрерывными функциями 2. Бесконечно малые скач

ки их пропорциональны	разности Е ---- — , т. е. они исчезают, если
материал оболочки лишь	еа
материал оболочки лишь	очень немного вышел за предел упругости

относительно величины интенсивности деформации еи (при этом, очевид но, dojdeu может быть .сколь угодно малой). Разрывность напряжений исчезает и тогда, когда вариация напряженного состояния простая, т. е. если вариации напряжений пропорциональны действующим напряже ниям; в этом случае на границе областей нагружения и разгрузки они обратятся в нуль вместе с вариацией интенсивности напряжений баа (или интенсивности деформаций 6еи), так как будут пропорциональ ны баи.

Таким образом, принципиально говоря, разрывность величин 8ах на границе z= z0 имеет место в тех случаях, когда потеря устойчивости оболочки сопровождается сложным нагружением элементов материала, т. е. разрывность или непрерывность напряжений может быть установ лена после того, как задача об устойчивости оболочки будет решена. Отсюда ясно, что степень точности решения задачи устойчивости оболо чек, понимая под точностью степень соответствия математического ре шения опытным данным, будет вполне достаточной, если величины скач ков вариаций напряжений на границе z = Zo мало сравнительно о вариа циями напряжений на поверхности оболочки (г='±А/2), в противном случае необходима экспериментальная проверка решений. Трудность, с которой мы здесь сталкиваемся, неизбежна не только в рамках теории малых упруго-пластических деформаций, но и с точки зрения любой другой теории пластичности. Отметим, что скачкообразное изменение вариаций напряжений при переходе через границу z = Zo есть неизбеж ное следствие непрерывности деформаций, их интенсивности и интен сивности напряжений ввиду того, что переход материала из пластиче ского состояния в упругое при неизменной интенсивности напряжений связан с перераспределением напряжений.

Формулы (5,7,15), (5,7,16) показывают, что вариации напряжений являются линейными функциями ординаты г, причем в отличие от слу чая упругой потери устойчивости они зависят не только от деформаций и механических характеристик материала оболочки, но и от действую щих перед потерей устойчивости напряжений, а следовательно, и от

сил. В этом специфическая особенность явления потери устойчивости оболочки за пределом упругости.

Для того чтобы иметь возможность написать дифференциальные уравнения устойчивости, необходимо найти выражения вариаций сил и моментов, действующих на элемент оболочки, поскольку они вытекают

из уравнений равновесия	элемента.
По определению сил и моментов имеем
	2					jl
	2					2
б7\ — Д -6Г2 =	J	6Sxdz;	6 Т2----- i - 6 7		x	I bSydz\
	/I					л
					h_	2
					h_
6S =					2
6S =		6MX---- -6M 2			\|	bSxzdz\	(5,7,17)
		1	2	2	h
					h
		J L			A
		2			2
6M„---- - 6/Wx		^ bSyzdz\		6H =	^	baxyzdz.
2		—			__ft_
		—			__ft_
		" 2			2

Для вычисления этих интегралов необходимо разбить оболочку на следующие три зоны: в первой зоне (см. рис. 5.35) предполагается упру гое состояние оболочки *, поэтому согласно (5,7,16), (5,7,17) имеем

i r ( 6 r‘ -	T w' 0 =	' I; i r	( 6 n - T	6T‘) = £’;
	Eh	6S =
	Eh
(6МХ— 1	6M3) = -	хх,	(бМ, -	-L 6МХ) = - х,,

(5,7,18)

Здесь через D, как и ранее, обозначена цилиндрическая жесткость

D =	E/i3	(5,7,19)
	12(1 —v2)

Вторая зона характеризуется тем, что до потери устойчивости материал оболочки в ней деформирован пластически, а после потери устойчиво сти часть толщи переходит в упругое состояние, т. е. .в этой зоне имеют место и область активной пластической деформации (нагружения), и область разгрузки. Каждый из интегралов (5,7,17) в этой зоне долясен быть разбит на две части: от 2= —А/2 до z = zQ и от z = z0 до 2=+/г/2,

1 Если до потери устойчивости в некоторой зоне оболочки состояние является упругим, то при бесконечно малых вариациях оно, вообще говоря, останется упругим.

причем первый следует вычислять		согласно	формулам (5,7,16), а вто
рой— согласно (5,7,15); например:
		*0
ЬТг- ± - ЬТ. = -		- J (е, - М		Ъ	+
do	SXX Г (F—F0) dz +			—	Г (ех — X, F) dF
~de,и !	SXX Г (F—F0) dz +		2	—	Г (ех — X, F) dF
~de,и !			2	еи	J

Таким образом, при вычислении мы встречаемся с простейшими инте гралами типа

	^dz — z,	j* zdz = ~		z2,	^ z“ z —			z3.
Воспользуемся принятыми обозначениями известных величин:
	ю = 1 - 4 - - - -			^ = 1 - 4 " ? ® - *					(5’7-20>
		Е	еи		Е		деИ
Тогда, вычисляя первую группу интегралов					(5,7,17), получим выражения
для вариаций сил:
^6Тj --- — 6Гг) =			2(2 — о) -j- ш20) ех +				со (1 — Zo) хх +
	+	(А.— со)5,(1 — z0)2x,
^67^---- — 67'1^ =			2(2 — (о + coz0) е2 +				со (1 — Zo) х2 -f-		(5,7,21)
	+	(А — со)		(1 —F0)2x.
— 6S = 4 (2 — со + coz0) е3 + 2(о (1 — Fo) х 3 +						3 (А, — ©) аху (1 —z0)2x.
После вычисления второй группы интегралов находим формулы для
вариаций моментов:
^	(6Л*2 - _L 6М2) =			- 2 (2 - (0 +			CDFS) X! +
+	(А- - со) (1 -	F0)2 (2 + F0) Sxx -				(1 ■- Fo) elf
- ^ \|- ( Ш 2 — Y		6 Ml ) ~		— 2 (2 — CO+			<02o) X2 +
+	(A - со) (1 —z0)2 (2 + F0) Syx -						(1 -Fjj) e2,		(5’7>22)
	-^r ЬН — — 4 (2 — to +				o)Fo) x3 -f-
	oL/
+ 3 (A — (0) (1 -		Fe)2 (2 +		F0) ^ x	- i ^	( l - F		o ) 83.

В третьей зоне оболочки пластическая до потери устойчивости де формация оболочки остается пластической и после потери устойчивости, т. е. область разгрузки отсутствует. Поэтому выражения 'вариаций сил и моментов получаются из (5,7,17) согласно формулам (5,7,15):

~ k ( 6Tl ~		т	6T0 =		(1 - со) в, - (Л. - со)s,e,
								(5,7,23)
	(ЬТо	—57*0) = (1 — со) е2 — (к — со) S^e,
	~ ^ 6S =		~ О — ®) ез — (*- — e>)<rxi,e,
-А- (бМ, -		± - 6Ма)		=	- (1 -	со) х, + (К -	со) S,x,	(5,7,24)
_ L	(бМ2 -	±	ЬМ,) =	-	(1 -	со) х2 + (X -	со)V ,
	~ г5 ЬН= — г (! — ®) хз + (к — и) <V<-
Формулы	(5,7,18),	(5,7,23), (5,7,24) для первой и третьей						зон уста

навливают линейные однородные зависимости между вариациями сил и моментов, с одной стороны, и деформацией срединной поверхности и ее искривлений — с другой. Однако в зоне упруго-пластических деформа ций (второй) эти зависимости не являдотся линейными, оставаясь одно

	родными. Это видно из формул (5,7,21), (5,7,22),	в которые входит ве
	личина го — дробнолинейная функция нулевой	степени относительно
	е п И х п :
	ахе1 4~ GyE2 Аг 2&хуЕз	(5,7,14)
	0**1+ ОуК2+ 2ОхуК3	(5,7,14)
	0**1+ ОуК2+ 2ОхуК3

Очень существенно, что в этом выражении z0 можно исключить дефор мации еп, выразим их через вариации сил бТь бГ2, бS. Умножая первое

уравнение группы (5,7,21) на сХу второе на оу и третье на оху и склады

вая их, видим, что деформации е* входят в			получающееся уравнение
только в виде некоторых комбинаций е; но так как из				(5,7,14)	e= Zox,
то, исключая эту величину, получим
X (1 _ z0)2+	4г0 -	4 ?*6Tl +	+ 3g^ 6s =	0.	(5,7,25)
		Eh у.
Обозначим через ср безразмерную величину, входящую в это урав
нение и зависящую от вариаций сил и кривизн:
Ф =	%	Sx&E\ 4х St/67'2 4~ 30х1/65			(5,7,26)
	\ — Х	Eh у,			(5,7,26)
	\ — Х	Eh у,
Решая квадратное уравнение (5,7,25), находим
	t _	1 /(1 -Ц (1 + Ф)

причем £ есть отношение толщины пластического слоя оболочки к об щей ее толщине (рис. 5.35):

20 = 1 — 2£.				(5,7,28)
2
Таким	образом,		в	формулах
(5,7,21), (5,7,22)		под	z 0	мы можем
подразумевать либо			выражение этой
величины	(5,7,14)	через		деформации,
либо выражение		ее	через вариации
сил и искривлений (5,7,28).
Выражения сил и моментов в зоне
упруго-пластических деформаций обо
лочки несколько упрощаются, если пе

ред потерей устойчивости пластическая деформация мала сравнительно

с упругой. Отбрасывая в (5,7,21), (5,7,22) малые порядки (со) сравни
тельно с «1» и заменяя z 0 по формуле	(5,7,28), получим
J _ ( STl_ ± 6 r s)	= eI + i s , ^ .

( бГг— г бТ0 = 62 + " Г						^	’	(5,7,29)
—	6S = — е3 +			2	CTt„x£2,
Eh		3			UJ
(ЬМ, - ±	6М2) =		-	хх +		(3 -	21) х,
~ ( ш 2 - - L		=	-	х2 +	KSyV (3 -		2£) ч,	(5,7,30)
А . бЯ = -		Кз +			(3 _ 2£) х.
Принципиальное упрощение основных соотношений (5,7,21), (5,7,22),
как и (5,7,29), (5,7,30), происходит в тех 'случаях, когда из								каких-либо
соображений величина £, т. е. относительная						толщина пластического
слоя во второй зоне, может		считаться известной функцией						координат

точки поверхности. Действительно, указанные соотношения, как и соот ношения (5,7,23), (5,7,24), становятся линейными и однородными отно сительно силовых факторов деформаций и искривлений, и потому задача об устойчивости оболочек за пределом упругости в математическом от ношении будет немного сложнее соответствующей упругой задачи.

Следует заметить, однако, что величина £ в общем «случае является

переменной по толщине		и	зависит от неизвестных функций. Вводя в
выражения	и Х£2 (3—2 £) значение £ согласно (5,7,27) и разлагая
возникающий в процессе -вычислений				корень ]/1 + <р по степеням <р,
получим
	^£2 =	+	^оф + • •.	^0 +	М>,
	(3 —2£) = Х10 + Хюф +			• • • ^	^юф

где
к =	- кL [ 2 - l - 2 V T = I ] , х* = 4%- [ 1 - ^ - ( 1 - Ь ) ’/г].
К	= ^ [(1 - >.) (ЗА - 6) + ЗХ - 2 + 8 (1 -	Х)’/г],
	Я*о = - i —А.[ЗХ —G + 6 (l — а,)1 .].

Ограничиваясь в разложениях (5,7,31) первыми двумя наиболее сущест венными членами и вводя последние в (5,7,30) и (5,7,31), получим ли нейные физические соотношения, погрешность которых в основном свя зана с приближенным учетом энергии растяжения срединной поверх ности.

В работах [31, 32] показана .высокая степень точности линейных аппроксимаций (5,7,31). Для развитых пластических деформаций обо лочек не удается осуществить линеаризацию соотношений (5,7,21) и (5,7,22) -в том смысле, как это проделано для случая со<1. Однако и здесь для несжимаемого материала возможны и полезны некоторые довольно общие приемы упрощений [3, 4]. Учету сжимаемости материа ла посвящены работы Л. А. Толоконникова [29, 30]. В силу этого выпи санные физические соотношения, учитывающие эффект разгрузки; нели нейны по своей структуре. Это значительно осложняет процесс матема тического решения.

Для случая плоских пластин серьезное упрощение проблемы устой чивости'достигается на основе выдвинутой А. А. Ильюшиным гипотезы

о равенстве нулю вариаций внутренних	усилий, т. е, 6Г1= 6r 2= 6S = 0.
При этом на основании (5,7,26) —(5,7,28)	функции ср, £ и Zo будут изве
стными, а основные соотношения (5*,7,22)	линейными.

Внастоящее время эта гипотеза достаточно обоснована и подтвер ждена практикой решения многих задач [25, 33, 34].

Вотличие от плоских пластин потеря устойчивости оболочек в ма лом сопровождается не только изгибом, но и деформацией растяжения (сжатия) ее срединной поверхности, уровень энергии кбторой сопоста

вим с уровнем	изгибной энергии. При этом использование гипотезы
bT\ = 8 T 2= 8 S = 0	в целях упрощения основных физических соотношений

недопустимо.

'Для случая малоразвитых пластических деформаций оболочек за служивает внимания прием упрощения соотношений (5,7,29), (5,7,30), предложенный А. В. Саченковым [31].. Идея этого упрощения состоит в разложении в ряды по степеням ср нелинейных функций Xt? и Xt? (3—2 £) и удержании .в этих рядах первых двух линейных членов разложений.

В самом деле, -в соответствии с	(5,7,26) —(5,7,28) для чисто упругих де
формаций ср = 0, а для чисто	пластических ср = —X. В промежуточном
случае \|ср\| < Х < \ 1 .

§ 8. ЗАМКНУТАЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ОБОЛОЧКА

Рассмотрим цилиндрическую форму потери устойчивости цилиндри ческой оболочки, сжатой внешним давлением q и осевой силой Р [25]. Выберем оси координат х , у, как показано на рис. 5.36. Ввиду того что

37 П‘. М. Огибалов, М. А. Колтунов

внешние силы постоянны по оси л; и оболочка круговая цилиндриче ская, напряжения в «ней'Всюду постоянны и равны

в ‘ = - Ш

’ а “ ' = ° -

(5А1>

Задача об устойчивости такой оболочки может быть точно решена: про гиб w является функцией только угла 0, и потому

х3 == 0,

х2 ——

( —— + аЛ.

я2

W 0 2

)

Кроме того,

из уравнения

равновесия'

вариаций сил, действующих на элемент

вдоль оси х, и условия неизменности на

/ /

/ у

пряженного состояния по оси х

следует

67\ = 6S = 0.

\ \ \ V

В самом деле, ввиду того что оболоч

т т

ка в направлении х

предполагается до

статочно длинной, поперечные ее сечения

Рис. 5.36

остаются

плоскими

всегда, и

потому

сдвиг ез отсутствует;

из третьего

уравне

ния

группы

(5,7,21) имеем

6S = 0.

Следовательно, уравнение равновесия сил в

направлении

оси х имеет

вид

- ^ 1 - =

б7\ =

Дальнейшие выкладки простые. Однако они

значительно

упрощаются

в одном частном случае, когда сила

Р равна

nR*q,

(5,8,2)*

т. е. когда на донья оболочки действует то же самое равномерное дав ление, что и на боковую поверхность. В этом случае

а у = 2 ах , S x = ox — -1 - ^ = 0,

(5,8,3>

т. е. деформация перед потерей устойчивости плоская, а потому она останется плоской и после потери устойчивости; следовательно, удлине ние 8i будет равно нулю (ei = 0). Из первого уравнения группы *(5,7,24) имеем

6Г2=0,

а из второго можем найти деформацию е2, которая, однако, в дальней шем не понадобится. Уравнения (5,7,22) преобразуют к виду

- ^ - = — (1 —^)(»ч + Y	**) + -^-(1 — ^ — ^ К х -
= - (1 — г» (Ч + ±	Xl) -Ь А (1 - ф _ k) сус,	(5,8,4)

-^ - = — - Ь ( 1_г1))х3 - Ь ^ - ( 1 — IJ—/%) охук ,

где 'ооозначено

k	4 (1 -		Я)				dea		(5,8,5)
k	=	/1	-	X,]2					(5,8,5)
	[1 +	/1	-	X,]2		/ Е	4- lV/
						/ Е	4- lV/	deH
				- з	,	з	0) (1 - г ^-2)2
	Ч» = т			2о	Н---—•		-----------—
	Ч» = т	[	‘	~		4	2 — со +	coz0 ] -
= Ч 1- т ^ ) \| ( 1- т ^ ) ’ - '- т									(5,8,6)
= Ч 1- т ^ ) \| ( 1- т ^ ) ’ - '- т

Уравнения (5,8,4) дают следующее выражение для тангенциального из гибающего момента:

= — D	1 —	ij)-----3-- ( 1 —		—k)” о "П2 j и 2 ,	(5,8,7)
или, так как при условии (5,8,3)
ун=	— о2,		а,. -
1	А	У	У	V 3 ’
	4	У'	у	V 3 ’
ТО	6Л42 = — &DX2.				(5,8,8)
	6Л42 = — &DX2.				(5,8,8)

Интересно отметить, что из всех возможных значений а у при усло вии (5,5,3) получается наименьшая жесткость оболочки. Если действую щие !на оболочку нагрузки не удовлетворяют условию (5,8,3), то выра жение момента 6М2, определяемое формулой (5,8,7), можно принять как приближенное. Кроме того, из условия равновесия внутреннего момен та бЛ12 и момента внешнего давления q в любом сечении 0 имеем

6М2 = qR w + с = с — ha\Kayw.

(5,8,9)

Сравнивая это выражением (5,8,7), получаем дифференциальное урав нение

d2w	— GyGiiR2fl
D 1 _		W = с
D 1 _	i\|) —	(1 — k),\|,у2уj
где с и с' — связанные между	собой	произвольные постоянные. Наи
меньшее значение выражения,	заключенного в фигурные скобки и

соответствующего периодическому по 0 изменению w t будет я2/4. Таким образом, пользуясь выражением гибкости i и -выбирая в качестве харак

терного значения	размера I длину окружности 2n R (1 = 2 K R ) , получим
критическое значение
i	у\>) — 3(1 — -ф — /г)
i	(5,8,10)
В частности, при	условии (5,8,3)

6 / 3 Ek

При отсутствии осевой силы ( о х =	0, а у = —аи)	имеем
г = я \| /	— (1—ф +	ЗЛ).	(5,8,12)

Уаи

Теперь рассмотрим осесимметричную форму потери устойчивости цилиндрической оболочки, сжатой осевой силой Р и боковым давле нием q.

Напряжения перед потерей устойчивости выражаются формулами (6,8,1). Из условия симметрии и уравнения равновесия в направлении оси х следует 8S = 67’i = 0, ез=хз = 0. Точное решение поставленной за дачи получим для того случая, когда осевое сжимающее напряжение в два раза больше тангенциального:

<JX — 2 а у ,	P =	4 n R 2q.	(5,8,13)
В этом случае S v = 0, и потому	из	формулы	(5,7,26) имеем ср=0,

т. е. относительная толщина пластического слоя £ постоянна; формулы

(5,7,27),	(5,7,28)	и (5,7,25) дают
			z0=	1 _ 2 £ =	- 1 +	V k .		(5,8,14)
Из (5,7,21)		найдем	6Г2	и er -1—i- е2:
- ^	= 2 ( 2 - ш +		юг„)е2+ ^ - (1 - 1 0)2			щ	(i	и,
— 2 (2 — со + о>^) (ех +				е2^ =	-у £ to (1 — го )'^! +		у * г )	+
			+ J L (A,_©)ax(l-Z o )8x.					(5,8,15)
			4
Эти формулы несколько упрощаются					при	S y = 0; при г0 = —1+ V k их

можно рассматривать как приближенные и для произвольного значения

S y. Из первых уравнений группы (5,7,22) имеем выражение для изги бающего момента 6Мь

= — 2 (2 — со — ©г?) (х х + - у х ,) + - J		(X — со) (1 — F0)2 х
X (2 + г0)с т,х -	(1 - z l ) (ех +	- L е2).	(5,8,16)

Обозначим через w ( x ) прогиб оболочки; тогда искривления хь х2 и тан генциальная деформация е2 будут иметь выражения:

	=	d2w	w	e9 = — w
		dx2 ’	1 ?	(5,8,17)
				(5,8,17)
x -	cr^ + ^и2 =		(x, +	Y
Исключая ex -f-	e, из	(5,8,16),	находим	следующие выражения 6М 1 и
-6Та через ш:

<<< < Предыдущая 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 5758 / 7058 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги

#
13.11.202322.72 Mб0Обнаружение и исправление ошибок в дискретных устройствах..pdf
#
12.11.202312.6 Mб24Обнаружение, распознавание и пеленгация объектов в ближней локации..pdf
#
19.11.202329.24 Mб0Обобщенная нелинейная модель учета рассеяния энергии при колебаниях..pdf
#
12.11.202312.55 Mб0Обобщенная теория анизотропных оболочек..pdf
#
12.11.202317.06 Mб18Обогащение полезных ископаемых..pdf
#
19.11.202371.66 Mб21Оболочки и пластины..pdf
#
12.11.202321.81 Mб6Оборотное водоснабжение химических предприятий..pdf
#
12.11.202316.36 Mб4Оборудование для добычи нефти и газа. Т. 1.pdf
#
19.11.202328.38 Mб10Оборудование для добычи нефти и газа..pdf
#
19.11.202335.36 Mб139Оборудование для дуговой электрической сварки. Источники питания дуги.pdf
#
12.11.202312.57 Mб1Оборудование для подготовки материалов..pdf