![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Малкин, О. А. Импульсный ток и релаксация в газе
.pdfѵэфф |
= |
riiGciv c. |
Задаваясь n; = |
Ю17 |
см~й, |
а kTe = 4 эв |
||
(см. |
работу [341) |
и принимая |
оеі = |
ІО-11 |
см", получаем |
|||
ѵэфф — |
Ю11 сек-1. |
Следовательно, время |
релаксации отры |
|||||
ва температуры электронов, например, |
от |
ионов аргона |
||||||
rei & |
3 |
• ІО- ' |
сек. |
Релаксация температуры |
тяжелых за |
ряженных частиц (а вместе с пей и температуры электронов), время которой для аргона почти в 300 раз больше, состав ляет ~ 10-Dсек. Наконец, оценим время релаксации кон центрации заряженных частиц по модели Бейтса [15]. Временное изменение плотности электронов при пренебре
жении |
ионизацией определяют из |
уравнения: dnjcil |
= |
|||||||
^ар/іЦ . |
• |
Для |
пе |
=- 1010 -ь |
ІО17 |
см-3 |
и |
kTe « |
5 |
эв |
~ 5 |
10“13 |
~ |
ІО-12 см3 |
• сек.-1. Искомое |
время |
ре |
||||
лаксации |
тр„с л; (сср • /г,,)“1 « |
2 ■ 10-1 -4- |
ІО-5 |
сек. |
Про |
веденные расчеты дают также оценку и длительности им пульса тока, необходимой для достижения плазмой квазнстационарного состояния. Эта величина должна состав лять около 10-5 сек.
Итак, длительность квазнстацпонарной стадии разряда
(или «плато» импульса) должна |
быть не менее 10“3 сек |
для слабоионизованной и около |
10-5 сек для снльнонони- |
зованной плазмы. Время фронтов импульса должно быть не более 10_6 т е для исследования функции распределения электронов в слабоиоиизованнон плазме и такого же по рядка для изучения релаксации температуры тяжелых час тиц в енлы-юионизованной плазме.
§ 1.2. МЕТОДЫ ПОЛУЧЕНИЯ ИМПУЛЬСА ТОКА
Если выполнение первого условия, сформулированного выше, удается легко реализовать, то для удовлетворения второго условия требуются специальные меры. В частности, формирование высокочастотного импульса с запуском гене раторных ламп резким включением анодного напряжения, часто применяемое на практике (см., например, [33]), здесь непригодно, так как время «раскачки» ламп составляет 5—10 мксек. Поэтому в описываемой ниже эксперименталь ной установке для получения слабоионизованной плазмы была специально разработана схема сеточного управления генераторных ламп, включающая задающий генератор типа Г5—7А и усилитель мощности запускающего импульса. В результате продолжительность переднего фронта состави ла ~ 0,5, а заднего — около 1,5 мксек, что удовлетворяет
27
требованиям, предъявляемым к установке для изучения релаксации функции распределения электронов по энер гиям (см. расчет в § 1.1).
Для формирования слаботочного импульса тока доста точно обычных электронных импульсных генераторов, за дающих необходимую длительность импульса. В то же время получение импульсов большого тока в сотни и тысячи ампер сопряжено со значительными трудностями. Исполь зование электронных приборов допустимо лишь на пер воначальных стадиях формирования импульса. Схема фор мирования должна, кроме того, включать накопительные и коммутирующие устройства, снабженные запускающими или поджигающими блоками. В качестве накопителя энергии можно использовать батарею конденсаторов, индуктивность или инерционный электромеханический агрегат, представ ляющий собой якорь мощного электрогенератора, раскру ченный мотором до большого числа оборотов, клеммы кото рого замыкают практически накоротко [48]. Более экзо тическими методами является использование энергии взры ва [49] пли энергии емкости со сжатым газом (горючей смесью) [50]. Коммутирующими устройствами обычно слу жат мощные электронные и ионные приборы — импуль сные тиратроны, игнитроны, ртутные вентили, а также ваку умные разрядники, разрядники высокого давления. Меха нические размыкатели, контакторы, вакуумные выключа тели и т . п. устройства для формирования импульсов тока с целью изучения релаксации в газе непригодны, так как время срабатывания их не меиее 10~4 сек (сравните резуль таты оценок, проведенных выше). Схема получения перио дически следующих импульсов напряжения, в которой использованы импульсные тиратроны типа ТГИ, ТГИ-400 или ТГИ-700, описана в работе [51]. Конденсаторная бата рея, заряжаемая до 4—5 кв, начинает' разряжаться через один из тиратронов; спустя заданное время, определяемое длиной импульса, управляющая схема запускает второй тиратрон, установленный в схеме гашения первого. Зажи гание второго тиратрона приводит к снижению анодного напряжения первого тиратрона до нуля на период времени, достаточный для деионизации газа и восстановления его электрической прочности. В результате батарея накопи тельных конденсаторов разряжается лишь частично в тече ние времени импульса. Это дает возможность получать периодически следующие импульсы напряжения длитель ностью от 20 до 1000 мксек с частотой повторения до 50 гц
28
при относительно малой мощности зарядногоустройства.
Однако описанная схема практически непригодна для полу чения импульсов тока с амплитудой более 100 а, вследствие весьма тяжелого режима работы катодов импульсных тира тронов*, рассчитанных на длительность импульсов порядка 1 мксек. Оценки, проделанные выше, показали, что подобная длительность импульса тока мала для изучения релакса ции в газе, и необходимы времена не менее 100—1000 мксек.
Для получения импульса тока |
такой |
продолжительности |
||
с амплитудой |
порядка сотен |
и тысяч |
ампер приходится |
|
отказываться |
от управляемых |
коммутирующих устройств |
||
и переходить к различного типа |
разрядникам. Недостатки |
|||
их очевидны ■— неуправляемость |
разрядника-коммутатора |
приводит к необходимости полностью разряжать накопи тельное энергетическое устройство, что обусловливает либо отказ от периодической работы установки, либо оснаще ние ее мощным зарядным устройством. Зато способность разрядника пропускать весьма большой ток (до 107 а), низкое напряжение и малое время срабатывания (единицы наносекунд), малая собственная индуктивность (десятки сантиметров) и простота конструкции с лихвой окупают упомянутые недостатки. Очень удобны дисковые вакуумные разрядники, разработанные и тщательно исследованные в ИАЭ им. И. В. Курчатова [52].' Разрядник представляет собой систему дисков с цилиндрической полостью между ними, откачиваемой форвакуумным насосом. В зависимости от величины требуемого обратного напряжения число дис ковых промежуточных перегородок меняется, увеличи ваясь с ростом напряжения. Например, для £/обр = 50 кв необходим . пятисекционный разрядник. Качество работы разрядника сильно зависит от давления остаточного газа и резко ухудшается с повышением его [52]. После каждой переборки разрядника необходима так называемая «трени ровка», т. е. проведение серии повторяющихся срабатываний с постепенно увеличивающимся напряжением на полюсах разрядника.
Для поджигающего устройства обычно используют усилитель мощности на водородных тиратронах типа ТГИ1-400/16. В качестве накопительной емкости удобно при менить отрезок коаксиального кабеля с вспомогательным
* То же относится в известной мере и к ионным выпрямителям (например, ртутным), работающим в импульсном режиме. К этому
добавляется еще опасность обратных зажиганий.
29
разрядннком-обострителем. Это дает возможность сфор мировать короткий мощный импульс поджигающего тока с длительностью фронта порядка наносекунды, что важно для обеспечения быстрого срабатывания разрядника. Дис ковый осесимметричный вакуумный разрядник хорошо сог ласуется с коаксиальной системой энергопитания разрядной трубки, малая величина индуктивности которой, включая саму трубку, практически целиком определяет крутизну фронтов импульса тока.
Для формирования импульса большого тока прямоуголь ной формы используют в основном два метода: формирую щую линию и выделение квазппрямоуголыюго импульса из временной зависимости разряда большой емкости. Форми рующую линию образуют комбинацией параллельных емко стей и последовательно включенных индуктивностей. Ис ходя из необходимой длительности прямоугольного им пульса, параметры формирующей липни определяют по
формулам |
(здесь R и—сопротивление |
нагрузки) |
|
|
LK= f aRn/2K-, Ск =-- tJ2RHK. |
(1.1) |
|
Здесь |
LK, Ск — индуктивность и |
емкость |
каждого нз |
к звеньев в линии. Следовательно, длительность импульса жестко связана с номиналами звеньев л и н и и и сопротивле нием нагрузки. Для исследования релаксации в различных газах это неудобно, так как придется перестраивать линию при переходе с одного газа на другой. Более серьезным недостатком линии при использовании ее для импуль сного газового разряда является затянутый задний фронт импульса, возникающий вследствие несогласованности пе ременного сопротивления разрядной трубки, зависящего от свойств плазмы, и волнового сопротивления линии. Кроме того, конструктивно выполнить индуктивности на боль шие токи сложно из-за значительных электродинамиче ских сил.
Второй метод получения прямоугольных импульсов большого тока заключается в выделении начальной части временной зависимости разряда емкости. Общее время раз ряда, как известно, порядка RC, где сопротивление контура разряда R и емкость батареи конденсаторов С выбирают так, чтобы t„ <4 RC. Длительность получающегося квазипрямоугольного импульса при заданной величине снижения
амплитуды |
тока у заднего |
фронта £ = / мші// макс состав |
ляет іп ä ; |
IRC. Амплитуда |
тока / макс как обычно опреде- |
30
лена начальным напряжением заряда емкости Un п пол ным сопротивлением разрядной цепи Rz (рис. .1.2):
Лчакс — |
(Rz)-1 = UH(Ri + RB + Rip)'1- (1.2) |
Для уменьшения спада амплитуды при заданном на чальном напряжении Ua и необходимом токе / макс следует
RH |
BP |
Ri |
Рис. 1.2. Установка для получения силыіоионизо- |
||||
вапнон |
плазмы: |
|
||
/ — импульс внешнего |
запуска; |
'2 — импульс |
синхрони |
|
зации; 3 — генератор |
сдвинутых импульсов; |
1 — поджиг |
||
шунтирующего разрядника; |
5 |
— поджиг включающего |
||
разрядника; 6 — поджиг разрядной трубки; |
7 — фотоот |
|||
метчик; 3 — разрядная |
трубка; |
9 — зарядное |
устройство; |
|
10 — батарея конденсаторов; |
// — поджиг |
ЭВ-45; 12 — |
||
эталон |
ЭВ-45. |
|
увеличивать емкость батареи^Длительность переднего фронта импульса определяется выражением
* п .ф = 2 ,2 L v f ls r \ |
‘ (1 .3 ) |
где Ls — суммарная индуктивность |
разрядного контура, |
включая собственную индуктивность батареи конденсато ров. Для снижения ^п.(|, выгодно работать с минималь ной Ls. Основной вклад в Ls обычно дают индуктивности конденсаторов, нагрузочного сопротивления и разрядной трубки. Собственную индуктивность конденсаторов можно снизить, лишь применяя малоиндуктивные емкости, изго тавливаемые специализированными предприятиями. Кон денсаторы на более высокое напряжение обладают, как правило, большей индуктивностью из-за роста линейных размеров. Уменьшить индуктивность нагрузочного сопро-
31
тивления трудно, так как сопротивление, рассчитанное на большие токи (даже импульсные), должно обладать боль шим поперечным сечением, чтобы выдержать сильные теп ловые нагрузки. Сопротивления обычно изготавливают из нихромовой проволоки диаметром 1—2 мм, намотанной бифнлярной или «восьмерочной» намоткой. Для снижения индуктивности разрядной трубки ее выполняют осесиммет ричной и коаксиальной по отношению к подводящим ток проводам (см. ниже, рис. 1.6). Последние снова для сниже ния индуктивности делают в виде системы параллельных коаксиальных кабелей.
Для выделения импульса тока служат коммутирующие устройства. Первое из них при срабатывании начинает разряд емкости через нагрузку (см. рис. 1.2), второе шунти рует цепь разряда, прерывая ток при гашении управляемо го коммутатора (тиратрона, игнитрона и т. п.) или на правляя его по шунтирующему контуру мимо разрядной трубки. Время заднего фронта получающегося импульса на трубке определяется временем затухания тока в контуре, содержащем оба разрядника, дополнительное сопротивление и разрядную трубку:
*з.ф = 2,2 |
L A R i + R r p ) - 1, |
(1-4) |
гд еТ 2 — индуктивность |
шунтирующего контура. |
Обычно |
сопротивление плазмы, образующейся при сильноточном разряде, составляет не более 0,01—0,1 ом. Сопротивления
Rlt R a — порядка 0,1 —1 |
ом. Поэтому в выражениях |
(1.2) — (1.4) часто можно |
пренебречь величиной і?тр. Та |
ким образом, амплитуда тока и длительность переднего фронта импульса зависят от суммы {R-i + Rn), а длитель ность заднего фронта — только от Rx. Отсюда ясна роль этого сопротивления: оно введено для снижения времени заднего фронта, что важно для исследования релаксации плазмы после обрыва тока в отсутствие электрического поля. Отметим, что в описанной схеме выделения прямо угольного импульса тока через разрядник ток проходит лишь в течение основного импульса тока; во время шунти рования, продолжительность которого много больше вре мени импульса, ток идет лишь через шунтирующий разряд ник. Подобная схема включения позволяет ликвидировать напряжение ~ 40 в на электродах разрядной трубки, кото рое имеется на шунтирующем разряднике в течение разряда батареи конденсаторов. Таким образом, плазма во время распада свободна от внешнего электрического поля.
32
Из выражений (1.2) — (1.4) следует, в частности, что для получения импульсов тока большой амплитуды с кру тыми фронтами целесообразно повышать начальное напря жение, т. е. работать с высоковольтными малоиндуктив ными конденсаторами.
Конструкция разрядной трубки также должна удовлет ворять ряду условий, обеспечивающих выполнение тре бований, сформулированных в § 1.1. Однородности плазмы по одной из координат чаще всего удобнее достичь вдоль оси цилиндрической трубки. Длина трубки должна быть велика по сравнению с диаметром ее и по отношению к ха рактерным длинам областей неоднородности у электродов трубки — при электродной системе. Для проведения точ ных спектральных наблюдений и измерений параметров газоразрядной плазмы канал разряда должен быть осесим метричным и свободным от неустойчивостей и колебаний. В связи с этим расположение электродов и подводящих проводов к разрядной трубке должно быть строго коакси альным для устранения магнитного отжатия канала тока к одной из стенок [44]. Электроды должны по возможности занимать все сечение торцов трубки. Боковое расположе ние электродов неизбежно приведет к воздействию собст венного магнитного поля на канал тока и нарушению осесимметрпи. В то же время конструкция трубки должна допу скать как радиальное, так и осевое наблюдение плазмы. Для ряда спектральных методов диагностики желательно сквозное осевое наблюдение.
Требование устранения примесей к исследуемому газу также может быть выполнено при помощи рациональной конструкции трубки и системы откачки и наполнения газом. Трубка должна допускать проточный режим работы, регу лировка которого обеспечивается установкой по крайней мере двух натекателей до и после трубки. Система наполне ния и откачки газа должна быть снабжена осушающими, вымораживающими и очищающими устройствами во избе жание попаданий паров воды, масла и других посторонних примесей в полость разрядной трубки.
§ 1.3. ОПИСАНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Слабоионнзованную плазму получали при помощи вих ревого импульсного высокочастотного разряда. На рис. 1.3 изображена принципиальная схема высокочастотного гене ратора на лампах Г-811 и усилителя мощности. Анодное
2 Зак. 497 |
33 |
напряжение ламп составляло 1—2 кв и подавалось от тща тельно задемпфированного выпрямителя. Частота высоко частотного напряжения 35 Мгц. Пятивитковый индуктор, выполненный из медной неохлаждаемой трубки, размещали на длине около 100 мм (рис. 1.4). Стеклянная разрядная трубка диаметром 50 и длиной 350 мм при помощи торцевых фланцев присоединялась к системе откачки и наполнения исследуемым газом, включающей форвакуумный и диф фузионный насосы. Полость трубки откачивали до давле-
Рис. 1.3. Принципиальная схема ВЧ-геператора и усилителя мощности.
ния 5 • ІО-1 mopp, затем краном-натекателем, соединен ным с емкостью, содержащей исследуемый газ, устанавли вали требуемое давление. Частоту следования высокоча стотных импульсов, задаваемую генератором Г5-7А, могли менять от 5 до 50 гц. Следовательно, время между им пульсами по крайней мере в десять раз превышало время самого импульса. Это сделано с той целью, чтобы парамет ры газа к началу каждого последующего импульса были идентичными и соответствовали холодному газу.
Параметры импульсов высокочастотного поля измеряли поясом Роговского и магнитным зондом. Ток индуктора под держивали в пределах 4—5 а; мощность генератора состав ляла 800 вт. Осциллограмма тока индуктора, полученная фотографированием с экрана осциллографа С1-8, приведена на рис. 1.5. Время экспозиции составляло не менее 1 сек. Как видно из осциллограммы, параметры импульса ста-
34
бильны по амплитуде и по времени появления и продол жительности. В дальнейшем хорошая повторяемость пара метров импульсов разряда была подтверждена как зондо выми, так и спектральными измерениями. Как будет ясно из последующего, периодический режим работы импульсно-
Рис. 1.4. Установка для полу чения слабоионизованиой плазмы:
1 ■— разрядная трубка; 2 — индуктор;
3 — протнвозонд; |
4 — измеритель |
|||
ный зонд; 5 — натекатель; |
6 — ваку |
|||
умный агрегат; |
|
7 — ВЧ-генератор; |
||
8 — питание |
генератора; 9 |
•— схема |
||
управления; |
10 |
— • питание |
зонда и |
|
коммутатор; |
11 |
— самописец,. |
го высокочастотного разряда значительно облегчил диаг ностику плазмы вихревого разряда.
При помощи миниатюрного магнитного зонда с диамет ром катушки около 1 мм было измерено радиальное распре деление продольного магнитного поля Нг в нескольких се чениях’разрядной трубки. Из полученных распределений и
Рис. 1.5. Осциллограмма тока ВЧ-нндуктора (одно большое деление — 1 м с е к ) .
уравнений Максвелла с учетом фазовых соотношений, рас считанных в работе [33], вычисляли радиальное распреде ление тангенциального электрического поля Д ф.
Для создания сильноионизованной плазмы была собрана экспериментальная установка, обеспечивающая протекание прямоугольного однополярного импульса тока в цилиндри ческой трубке (см. рис. 1.2, 1.6).
2* |
35 |
Таким образом, свойства силыютюннзованной плазмы изучали при квазппостояином токе. Для формирования прямоугольного импульса большого тока использовали кон денсаторную батарею емкостью 2200 мкф и два коммути рующих вакуумных дисковых разрядника. Длина квазипрямоуголыюго импульса тока определялась промежутком времени между моментами запуска разрядников — вклю чающего и шунтирующего. После подачи поджигающего импульса на включающий разрядник ВР конденсаторная
Рис. 1.6. Конструкция разрядной трубки для создания сплыюноиизовашіоп плазмы. Стрелками показано направ ление тока.
батарея С, заряженная до напряжения (Уп, разряжалась |
|
через сопротивления R u |
R n и разрядную трубку (RTp). |
Так как сопротивление (R± |
Rл) было больше сопротивле |
ния разрядной трубки, амплитуда тока была задана вели чиной (Дх Ң- Rn) — режим генератора тока.
В табл. 1.1 приведены параметры импульсов, получае мых при помощи описанного генератора. Таким образом, длительность фронтов импульса тока составляла (1—5)Х X 10~Gсек. В табл. 1.1 приведены также значения макси мальных токов, которые можно получить на установке при допущении 10%-ного спада тока в течение импульса задан ной длительности. Легко видеть, что установка позволяла работать с длительностями импульса около 10-5 сек при токах до 12 ка, а при длительности 50 мксек — до 24 ка.
36