книги из ГПНТБ / Казакевич, В. В. Автоколебания (помпаж) в компрессорах
.pdfУчитывая, что k\ < 0, можно условие (3.32) записать в виде
F, > |
(3.33) |
U|Ca |
Условие статической устойчивости примет вид
F i > - k l. |
(3.34) |
Здесь ki < 0, a F[ может принимать и отрицательные и по
ложительные значения.
Рассмотрим вначале случай F' < 0; тогда неравенство (3.34) запишется в виде
^ -” / 1■ + 1 > 0 или |F[ |< |kx|.
—I«i I
Если же F > 0, то
~I + 1 > 0 или - ^ - Н > 0 .
-|*.1 |*.1
Последнее неравенство выполняется всегда.
Следовательно, условие статической устойчивости полностью эквивалентно таковому для случая дросселя в нагнетательном трубопроводе.
Рассмотрим более подробно условия динамической устойчи вости (3.32).
Найдем
Но роп' = |
F', и тогда |
/ |
|
F' |
|
|
|
||
F\ — -------- . На участке, где возможно |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Я 2 |
< 0 . |
|
|
самовозбуждение, F' > 0 и поэтому F\ |
|
|
|||||||
Если одновременно изменить знаки F[ |
и k[ = — |
, то усло- |
|||||||
вие устойчивости примет вид |
|
|
|
+1 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
F [< |
^*al |
|
|
|
|
|
|
|
|
^l^al |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где индексом |
1 |
обозначены |
величины |
для |
случая |
установки |
|||
дросселя на входе. Здесь |
|
|
|
|
|
|
|||
|
, |
Г |
0,5/, |
, |
/* |
1 _ . |
„ |
0 , 5 / , s , |
|
|
Lai = |
----------1-------- Pit Ц |
|
Pici |
|
||||
|
|
L «I |
|
SjJl |
J |
|
|
Рассмотрим случай адиабатического процесса в системе.
100
Для сравнения областей устойчивости при обоих вариантах установки дросселя одновременно будем учитывать условия ус тойчивости, когда дроссель установлен на выходе,
F'< А .
АСа
и когда он установлен на входе,
Abi .
л Ч AiCai
здесь
La = Po [ А + А М ; Са = ^ ^ ~ .
L s, S2 J р«С*
При адиабатическом процессе связь между параметрами да ется выражениями
|
4 |
|
( ^ r ' T- e p | - 4 y ) Vi |
||||
— |
= ( — ) 1 , T . e . |
Рк = Ро(— |
) 7 “ РоЯ~; |
||||
Ро |
V Ро |
/ |
|
t - i |
\ Ро |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
Y - I |
|
|
|
_ |
/ |
Рк |
> |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
\ |
Po |
) T , T . e. Т’к = Г 0Я V ; |
||
|
|
|
> |
|
i - v |
||
|
А |
|
|
|
v - i |
|
|
|
= |
( — |
) V , T . e. Г , = Г „ я V . |
||||
|
т 0 |
I |
|
|
|||
|
|
\ |
Po |
|
|
||
|
|
- |
|
|
|||
Отсюда имеем |
|
|
|
|
i —У |
|
|
|
|
|
d |
|
v—I |
|
|
|
|
|
= с\п у ; |
с\ = СрЯ v |
• |
Определим теперь величины к\ и к. Для случая малых я при ближенно имеем:
при дросселе на выходе
Рб Ро ~ ®дрРоСо»
при дросселе на входе
Ро— P i= s wp,Qi.
где 5др— эквивалентная площадь проходного сечения дросселя;
Qi — Qo — Q-
Следовательно,
* = - ^ г = 2s*PPoQ; dQ
Q,
dQ
101
откуда |
|
l*i |
Pi = Я V; I * ,!----- |
|
Ро |
Связь между F' и |
мы уже установили: |
1*1 = ^ .
Подставляя в выражение (3.33) значения отдельных членов, получаем:
для случая дросселя на выходе
|
|
|
|
|
Г |
/,я |
|
0,5/2 |
|
||
|
|
|
On |
h* |
' |
------ |
|
||||
|
и |
|
I • |
--- |
Рксо |
||||||
F '< |
|
Ро |
L |
|
s. |
+ - s2 |
|||||
kCa |
|
|
|
|
|
|
kO 15/2^2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
ft Г / l i t |
r |
|
|
0 , 5 /2 1 |
9 |
|
||||
|
p° b |
|
|
+~ irJ c°" |
|
||||||
|
|
|
|
k0,5l2s2 |
|
|
|
||||
для случая дросселя на входе |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
F' |
|
^ |
ЬщХ |
|
|
||
|
|
|
|
я2 |
|
|
k\Ca1 |
|
|
||
или |
|
Г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ро |
0,5/. |
|
+ |
h |
|
2 |
|
|||
|
|
|
с |
|
$2^ |
Росо |
|
||||
|
|
L Tisi |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
б.О.б/.в.я |
|
|
|
||||
Образуем отношение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
А/_ |
|
0,5/. |
+ |
h |
I |
l 2S2 |
|
|||
|
|
|
s. |
|
|
ЬП |
J |
|
N\ |
||
|
А |
|
/.я |
|
|
0,5/2 |
I |
/fS, |
|||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
s, |
|
|
|
s2 |
J |
|
|
тогда A' = AN.
Если дробь N в правой части больше единицы, то система с дросселем на входе будет устойчивее системы с дросселем на выходе; если N < 1, то менее устойчивой. Легко видеть, что всег да можно указать такие значения /. и 12, при которых система с дросселем на входе будет устойчивее, чем с дросселем на вы ходе. В частности, всегда можно указать такое, достаточно боль шое 12/1и чтобы обеспечить (при данном я) большую устойчи вость системы с дросселем на входе. С другой стороны, при достаточно малом l2/h система с дросселем на входе будет ме нее устойчивой, чем система с дросселем на выходе.
Если задано N > 1 при данном я = я., то, увеличивая я, мож но сделать N < 1, т. е. с увеличением степени сжатия при дан
102
ных геометрических размерах системы, систему, более устойчи вую при дросселе на входе, чем на выходе, можно сделать менее устойчивой.
3.8. УСТОЙЧИВОСТЬ СИСТЕМЫ ПРИ РАЗМЕЩЕНИИ ВОЗДУШНОГО ОБЪЕМА НЕ В КОНЦАХ ТРУБОПРОВОДА
Рассмотрим случай, когда емкость объемом V расположена в середине нагнетательного трубопровода.
Обозначим через ро, Р" , Рк >Рв и Р д — абсолютные давле ния на входе в трубопровод, перед и за компрессором, в емкости и перед дросселем. Длины и сечения участков трубопроводов — соответственно 1и /2, /з, Sj, s2, s3. Объемные расходы через на гнетатель и выходной дроссель — QK и Qa. ' Эти расходы, отне сенные к давлению ро, будем обозначать через Qо и Qaо- Тогда уравнения для каждого из участков воздушного тракта будут:
^alQo=-Po— Рй
Pk= PM Q0);
Рб ~ Р к L a2Q.K, С аРб = Qk Qx>
^а<2д = Рб— Рд, Рд— РО = ф(Одо)-
Если учесть уравнения неразрывности
PoQo= PkQk'i PoQAo= PkQa>
то, имея в виду, что
|
^ о Р о |
. |
г ' |
|
^ г Р к |
. |
|
|
|
J |
Ь |
а 2 |
= |
|
, |
|
« 1 |
|
|
|
|
S t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ з Р к |
. |
С |
' |
- |
v |
|
A - * a d |
т |
9 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
|
S 3 |
|
|
|
Р |
к с к |
|
|
|
|
|
|
|
получаем систему трех нелинейных дифференциальных уравне ний 1-го порядка:
^•aQo = F(Qo) Рб' CzPq—Qo |
Qfloi |
^asQuo = Рб ф(Фдо)> |
|
где |
|
|
|
|
= Ро (' ± |
+ |
1 |
|
\ s2 |
«1 |
|
- а З ■ |
^зРо . с |
— |
V |
9 |
|
|
|
|
SZ |
Роск |
Пусть Q о , о *0, р *— значения, соответствующие стационар ному режиму и определяемые из условий
F{Q0) — рб = 0; Q0— (2ДО= 0; рб— ф1(РдО) = 0-
103
Положим,
Qo = Qo+x', Рб — рб + у, Qao — Qflo + z.
Тогда получаем, в линейном приближении, систему трех уравнений 1 -го порядка:
Lax = F’x — y,
Cty = x — z\
La%z = у — kz,
где |
k — |
.. |
dQ*о
Характеристическое уравнение этой системы будет
LaLa3Cav3 + Ca(Lak— La3F')v2 + {La + La3— CaF'k)v + (k— F') = 0.
Условия устойчивости Гурвица для данной системы будут иметь вид
р , ^ |
Lak |
F '< |
H“ Z/aa . |
" |
; |
kCa ’ |
|
La3 |
|
||
р/ / |
La3 |
, kLa \ . |
4 |
V |
|
La3 ) ' |
La3Ca |
Система будет устойчивой, если выполняются одновременно все эти неравенства. Она отличается от рассмотренных ранее наличием трубопровода между емкостью и выходным дросселем. Нетрудно видеть, что добавление этого трубопровода уменьшает устойчивость при больших La3 и увеличивает ее при малых La3.
3.9. ИССЛЕДОВАНИЕ ДВИЖЕНИЯ В СИСТЕМАХ ПРИ НАЛИЧИИ ГИСТЕРЕЗИСНЫХ И РАЗРЫВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК КОМПРЕССОРА
Опыт показывает, что в высоконапорных компрессорах ха рактеристики часто бывают разрывными и неоднозначными на некоторых участках. На рис. 3.6 приведен пример такой характеристики, представленной уча стками FB и СЕ. Здесь в полосе,
|
|
в |
ограниченной вертикалями, про |
||||
C |
|
ходящими через точки С я В, ха |
|||||
|
|
||||||
|
|
|
рактеристика двузначна. |
При |
|||
|
в |
|
этом, если |
режим |
изменяется, |
||
F |
|
начиная с |
малых |
расходов, то |
|||
Af |
|
||||||
|
|
при возрастании расхода |
давле |
||||
|
|
|
|||||
|
|
|
ние вначале меняется в соответ |
||||
Qi Q'i |
0„ |
ствии с участком АВ\ при даль |
|||||
нейшем возрастании расхода про |
|||||||
|
|
|
|||||
Рис. 3.6 |
|
|
исходит разрыв непрерывности и |
104
давление описывается участком ED характеристики. Если теперь начать уменьшать расход от значений, больших Q" , то давление
будет меняться по закону, определяемому ветвью CD вплоть до достижения расхода Q ^ . Затем происходит переброс давления
в точку F, и в дальнейшем оно изменяется по кривой FA.
Таким образом, при очень медленном колебательном измене нии расхода, охватывающем интервал Q ' — Q " , точка, харак
теризующая состояние системы, будет описывать петлю гистере зиса FBEC.
Если характеристика сети имеет две точки пересечения с ха рактеристикой компрессора (на рис. 3.6 точки Ау и Л2), то обе эти точки могут соответствовать устойчивым состояниям равно весия. При этом будет поддерживаться тот расход, который оп ределяется предысторией явления. Если непосредственно предшествовавшими точками пересечения были точки, принадле жащие участку ED, то будет поддерживаться расход, соответст вующий точке А2; если же предшествовавшие точки пересечения лежали на участке AF, то будет поддерживаться расход, соот ветствующий точке А у. Для того чтобы с ветви CD перейти на ветвь АВ, необходимо обязательно предварительно уменьшить расход до величины, меньшей Q ^. А чтобы перейти на ветвь CD
с ветви АВ, необходимо предварительно увеличить расход до значения, превышающего Qк •
Наличие подобного типа характеристик можно объяснить существенными перестройками структуры потока при прохожде нии точки В, если режим соответствовал точкам участка АВ, и при прохождении точки С, если режим соответствовал точкам участка CD.
В работе [1], например, появление многозначных характерис тик компрессора, когда одному значению объемного расхода соответствует несколько значений давления за компрессором, объясняется следующим образом: предполагается, что происхо дит перестройка потока, вызванная тем, что ударные волны вбли зи передних кромок лопаток либо уменьшаются, либо сохраня ются неизменными, позволяя относительному потоку воздуха течь с меньшими или большими потерями.
Не будем останавливаться на, по нашему мнению, ошибочном предположении, что сам помпаж вызывается ударной волной. Перейдем к вопросу об исследовании движений в подобных сис темах.
Очевидно, что использование обычной фазовой плоскости в этом случае невозможно, так как в пределах вертикальной поло сы, ограниченной абсциссами QK' и Q" , нарушается свойство
однозначности.
Такие системы относятся к введенному нами [19] классу дина мических систем, движения в которых могут быть описаны под становками дифференциальных уравнений. Они были названы
105
нами многократными динамическими системами. Этот класс сис тем очень распространен. К нему относятся все типы часов и спусковых регуляторов, типы систем автоматического регулиро вания, в которых имеются элементы с гистерезисными свойства ми, а также другие системы, описываемые дифференциальными уравнениями с неоднозначными правыми частями.
Рассмотрим общий случай. Пусть дано уравнение
x = f(x,x), |
(3.35) |
в котором f(x, х) = fi = (х, х) в области Gt(x, х), (i = 1, 2, ..., т),
причем ни одна из областей G,- не заполняет всей плоскости х, х и каждая из них перекрывается не менее, чем одной из осталь ных областей.
Уравнение (3.35) можно записать в виде совокупности урав нений
x = fi(x, х), i= 1, 2 ,..., т. |
(3.36) |
Пусть функции fi в областях G,- непрерывны и удовлетворяют
условиям Липшица по х и х. Будем считать, что по меньшей ме ре для одной из функций fi вид ее или область определения от личны от таковых для других функций fi.
Рассмотрим теперь динамическую систему, движения в кото рой поочередно описываются уравнениями (3.36). Пусть в на чальный момент движение описывается t-м уравнением, причем
для подобласти Q,- начальных значений Хоь Х о через некоторый
промежуток времени, зависящий от х0,-, х0,-, точка (х, х) выходит из области G, (через участок границы этой области, являющийся дугой без контакта семейства траекторий t-го уравнения), и пусть дальнейшее движение требует для своего описания k-ro урав
нения. Далее, для области Q„ начальных значений хок, х01( через
некоторый-промежуток времени, зависящий от хок, хок движение начинает описываться р-м из уравнений (3.36), затем ^-м и т. д.
Характер движений в данной динамической системе опреде ляется, с одной стороны, видом и областями существования функций fi, а с другой — порядком замены уравнений совокуп ности (3.36). Не рассматривая общего случая, ограничимся предположением, что замена дифференциальных уравнений ди намической системы при всех начальных значениях циклическая
и определяется циклической подстановкой |
т |
функций f i : Т = |
||
= |
(/ рг , / 32, .... fpm), где р — числа |
последовательности 1, 2, ..., |
||
т. |
Системы подобного типа будут |
называться |
многократными |
|
динамическими системами кратности т. |
|
многократных |
||
|
Рассмотрим вопрос о фазовом пространстве |
|||
систем. Адэкватное фазовое пространство, |
дающее взаимно-од |
нозначное соответствие между точками фазового пространства
106
и состояниями системы, легко построить следующим образом. Отобразим каждое из уравнений (3.36) на свой кусок фазовой плоскости, скрепим получившиеся т кусков фазовых плоскостей в соответствии с подстановкой Т вдоль тех участков границ об ластей G, которые являются дугами без контакта для соответст вующих семейств траекторий и через которые изображающие точки выходят за границы областей, и доопределим систему уравнений (3.36) на линии скрепления. Такое доопределение можно сделать, условившись, например, что поведение изобра жающей точки на линии раз'ветвления характеризуется тем кус ком фазовой плоскости, на который переходит изображающая точка. Таким образом, начальные условия в многократной сис теме 2-го порядка должны быть заданы тремя числами: значе
ниями в начальный момент координаты х, скорости х и номера листа многолистной фазовой поверхности.
При количественном исследовании многократных систем це лесообразно применять метод точечных преобразований, причем выбирать отрезки или дуги без контакта, порождающие функции соответствия, имеет смысл в связи с конкретными особенностя ми задачи. В некоторых случаях целесообразно ввести специаль ный вид функции соответствия, при котором устанавливается соответствие между границами каждого из квадрантов много листной поверхности. Нумеруя квадранты m-листной поверхно сти (от 1-го до 4т-го) по направлению часовой стрелки, будем обозначать величину полуамплитуд через а , а соответствующие значения скорости прохождения через положение равновесия через V i ( a ) (i = 1, 2, ..., 4m). Тогда процесс установления во круг начала координат может быть задан циклической подста новкой 4т функций fi:
T = ( V U V2............... |
Vim). |
Если задано начальное значение а\, то процесс установления можно определить из последовательности уравнений:
Уl(al)—У2(а2)> Уз{а2) —1Маз)»
•* ■у У 4т—1(^2т) “ ^4m(^2m+l)>
У\(a2m+l) = V2(a2m+2);
Уз(а2т+2) = ^(Огт+з), • • •'.
У4т—1(^4т) = ^4m(^4m+l)>
Периодические движения могут быть выделены следующим образом. Наложим на систему условие периодичности ai = а2т.н. Тогда число периодических движений будет определяться числом
107
действительных решений системы 2т уравнений с 2т неизвест ными Щ, (Z2 , <Х2т-
V , ( a , ) = 1^2 ( а 2) ; У з ( а 2 ) = 1 М а з ) | . .
V i m - l ( a 2 m ) = ^ 4 m ( a l ) >
причем значения корней в каждом решении определяют величину полуамплитуд соответствующего периодического движения. Очевидно, что 2т корней каждого s-ro решения au, a2s......агms
образуют |
циклическую |
подстановку |
Т2 = (ais, агз, |
.... агпм)- |
Пусть найден ряд последовательных значений |
|
|||
Я], |
....... 0.2т—1> |
02т, 02т+Ь--"> |
^4т—1> ^4m> •■• |
(3.37) |
Если имеются устойчивые периодические движения, которым на многолистной поверхности соответствуют замкнутые траекто рии, охватывающие начало координат, и начальное значение а\ взято в области притяжения какого-нибудь из них, то ряд (3.37) будет периодически сходящимся (в смысле Кенигса) с периодом сходимости 2т.
Если в Системе имеется несколько участков с многозначными характеристиками, то количество различных уравнений, описы вающих систему, значительно возрастет. Для исследования та кой динамической системы целесообразно поступить следующим образом:
1. Разделить дифференциальное уравнение системы, имею щее многозначную правую часть, на ряд дифференциальных уравнений, имеющих однозначную правую часть, и определить области существования этих однозначных правых частей.
2. Установить характер взаимосвязи между этими уравнени ями, т. е. определить порядок перехода от одного уравнения
кдругому.
3.Отобразить каждое из уравнений на свой кусок фазовой
плоскости.
4. Скрепить получившиеся листы фазовых плоскостей между собой в соответствии с исходным дифференциальным уравнением вдоль тех участков границ отдельных листов, через которые изо бражающие точки выходят за границы листов.
Полученная таким образом многолистная фазовая поверх ность дает взаимно-однозначное соответствие между состоянием системы и положением изображающей точки на многолистной фазовой поверхности.
Рассмотрим случай, когда характеристика компрессора име ет участки с многозначными характеристиками.
Движения в системе, определяемые участком АВ характери стики компрессора, отображаются на лист I фазовой поверхности (рис. 3.7), а движения, определяемые участком CD,— на лист II.
Скрепляем оба листа фазовой поверхности вдоль тех участ ков границ листов, которые являются отрезками без контакта
10»
Рис. 3.7
для соответствующих семейств траекторий и через которые изо бражающие точки выходят за границы отдельных листов. Полу ченная фазовая поверхность отображает все процессы, происхо дящие в нашей системе, причем дает взаимно-однозначное соответствие между состоянием системы и положением изобра жающей точки на многолистной фазовой поверхности. Двулист ная фазовая поверхность показывает, что в соответствующей ей системе имеются два устойчивых положения равновесия. Однако вероятность установления режима, соответствующего большему расходу, сравнительно мала, так как даже небольшие отклоне ния Q0 и ре от значений, соответствующих точке Е листа I, могут вызвать сваливание режима на меньший расход, соответствую щий точке F листа II.
Более сложные случаи установления могут быть описаны аналогичным способом. При большем числе гистерезисных уча стков фазовая поверхность будет образовываться большим чис лом листов.
3.10. К ТЕОРИИ ПОМПАЖА В ДВУХСТУПЕНЧАТОМ КОМПРЕССОРЕ
Рассмотрим помпаж в системе, включающей двухступенчатый компрессор (рис. 3.8) при тех же исходных предположениях по идеализации системы, что и ранее [30]. Особенностью этой сис темы является наличие двух ступеней компрессора и участка
109