- •СТАБИЛИЗАЦИЯ МАШИН
- •Предисловие
- •1.1. Основные понятия и определения
- •1.2. Математические основы теории линейных систем автоматического регулирования
- •1.2.2. Преобразования Лапласа и их свойства
- •1.4. Структурный анализ линейных САР
- •1.4.1. Структурная схема САР
- •1.4.3. Преобразование структурных схем
- •1.4.5. Обратные связи в САР
- •1.5.1. Типовые воздействия
- •1.5.2. Временные характеристики
- •1.5.3. Частотные характеристики
- •1.5.4. Временные и частотные характеристики типовых звеньев
- •1.6. Устойчивость САР. Критерии устойчивости
- •1.6.1. Условие устойчивости
- •1.6.2. Критерий Гурвица
- •1.6.3. Критерий Рауса
- •1.6.4. Критерий Михайлова
- •1.6.5. Критерий Найквиста
- •1.6.6. Определение устойчивости САР и запасов устойчивости
- •1.7. Оценка качества переходного процесса
- •1.7.1. Основные показатели качества
- •1.7.2. Оценка показателей качества переходного процесса по частотным характеристикам системы
- •1.7.3. Расчет установившихся ошибок САР
- •1.8. Коррекция динамических свойств САР
- •1.8.1. Метод последовательной коррекции
- •1.8.2. Метод параллельной коррекции
- •2.1. Эффективность стрельбы боевых машин
- •2.1.1. Особенности стрельбы с ходу
- •2.1.2. Анализ колебаний корпуса САО
- •2.1.3. Анализ колебаний корпуса морских кораблей
- •2.1.4. Способы повышения эффективности стрельбы
- •2.2. Анализ кинематических зависимостей при наведении и стабилизации
- •2.2.1. Кинематические схемы наведения и стабилизации установок
- •2.2.3. Слежение за неподвижной целью при трехосной схеме со стабилизацией осей цапф установки
- •2.2.5. Слежение за подвижной целью
- •2.2.6. Понятие «мертвой» зоны силовых приводов наведения
- •2.2.7. Влияние схемы заряжания установки на мощность силового привода наведения
- •2.3. Расчет и анализ процесса амортизации оружия при стрельбе очередью
- •2.3.2. Решение уравнения движения короба при П0=0
- •2.3.4. Решение уравнения движения короба при переменном темпе стрельбы
- •2.3.5. Расчет движения системы «оружие - установка» при стрельбе очередью
- •2.3.6. Анализ процесса амортизации оружия при стрельбе очередью
- •3.1. Классификация систем наведения и стабилизации установок
- •3.2. Система наведения артиллерийской установки
- •3.4. Принцип радиолокационной системы командного наведения зенитных комплексов
- •4.1. Свойства гироскопа
- •4.2. Учет сил трения в гироскопе
- •4.4. Двухстепенной гироскоп.
- •4.6. Скоростная характеристика наведения установки
- •5.1.1. Основные требования к приводам
- •5.1.2. Классификация силовых приводов
- •5.1.3. Принципиальные схемы некоторых приводов
- •5.2. Расчет электромашинного привода наведения
- •5.2.1. Способы регулирования скорости электродвигателей постоянного тока
- •5.2.2. Пуск электродвигателей постоянного тока
- •5.2.3. Торможение электромашинного привода
- •5.2.4. Выбор электродвигателя для неавтоматизированных приводов
- •5.2.5. Уравнение динамики электропривода
- •5.2.6. Расчет мощности электродвигателя для автоматизированных приводов
- •5.2.7. Усилительные устройства
- •5.3.1. Уравнения гидропривода с дроссельным регулированием
- •5.3.2. Структурная схема гидропривода
- •5.3.3. Устойчивость гидропривода
- •5.3.4. Способы повышения устойчивости гидропривода
- •5.4.1. Электромеханические преобразователи
- •5.4.2. Гидроусилители
- •6.1. Расчет механизмов вертикального наведения
- •6.2. Расчет механизмов горизонтального наведения
- •6.3. Выбор рациональной схемы установки коренных шестерен механизма поворота
Таким образом, Wom(p) также выражается через передаточную функцию разомкнутой системы Ж>ш(р) и определяет ошибку АХ (/;), с которой САР отрабатывает величину задающего воздей ствия Хт(р) в режиме управления.
П е р е д а т о ч н а я ф у н к ц и я по в о з м у щ а ю щ е м у в о з д е й с т в и ю для замкнутой системы устанавливает связь между изображениями по Лапласу выходной величины и возмущающего воздействия F(p):
WF(p) = ■^вых(р)
F(P)
При вычислении WF(p) не учитываются задающее воздей ствие и все остальные возмущения (если они есть), а структурная схема приводится к виду (рис. 1.29, д):
Щ{р)
1 +W ( p )
Таким образом, передаточная функция Wpip) также выражается через передаточную функцию разомкнутой системы Wp(p). В числителе дроби записывается передаточная функция W2(p), представляющая собой передаточную функцию звеньев, располо женных между точкой приложения возмущающего воздействия и точкой, где определяется выходной сигнал (реакция на данное воз мущение). Эта передаточная функция определяет сбой или ошибку, с которой САР, работая в режиме стабилизации, сохраняет устано вившееся значение выходного параметра.
Из изложенного следует, что структурные схемы позволяют сравнительно просто определять передаточные функции системы по передаточным звеньям, входящим в эту систему.
1.4.5. Обратные связи в САР
Для обеспечения требуемых динамических свойств САР часто приходится изменять динамические характеристики отдельных элементов или вводить в систему звенья с заданными динамиче скими свойствами. Для формирования элементов с заданными ди намическими свойствами широко используются обратные связи.
Обратные связи могут быть жесткими и гибкими. Жесткая об
ратная связь осуществляется звеном, у которого lim Woc (/?) Ф0. Эта /?-»0
связь работает и в статическом, и в динамическом режимах. Гибкая обратная связь образуется дифференцирующими звеньями (зве
ном), у которых limWoc(p) = 0, и, следовательно, в статическом
р -+О
режиме сигнал обратной связи отсутствует, то есть гибкая обратная связь действует только в динамическом режиме.
Обратные связи могут быть положительными и отрицательны ми. Положительная жесткая обратная связь увеличивает коэффи циент передачи и уменьшает быстродействие САР. Отрицательная жесткая обратная связь широко применяется для повышения быст родействия, при этом с целью компенсации уменьшения коэффи циента передачи вводят дополнительный безинерционный усили тель. Положительная гибкая обратная связь уменьшает постоянную времени, повышает быстродействие САР, при этом не изменяется величина коэффициента передачи. Отрицательная гибкая обратная связь снижает быстродействие.
Обратные связи могут быть главными и вспомогательными (местными), или внутренними. По главной связи производится, как правило, непосредственное сравнение значений входного и выход ного параметров (регулирование по отклонению).
Пример 1. Изменение динамических свойств инерционного зве на I порядка, охваченного жесткой обратной связью (рис. 1.30).
Пусть W(p) = |
; W-oc(P) = *ос • |
|
|
|||||
|
|
Тр + 1 |
|
|
|
|
|
|
Тогда эквивалентная передаточная функция определится так: |
||||||||
|
|
|
К |
|
|
|
|
|
|
W,(p) = |
Тр + 1 |
|
К |
__ |
Кэ |
||
|
|
*ос |
Тр + 1±К |
Кж |
Т,р + \ ’ |
|||
|
|
1 ± * |
||||||
|
|
|
Тр + 1 |
|
|
|
|
|
где К |
к |
|
Т =- |
|
|
|
|
|
= --------------; |
1 ± К |
Кос |
|
|
|
|||
э |
1 ± К |
Кос |
|
|
|
|
||
Таким образом, в результате охвата инерционного звена I по |
||||||||
рядка |
жесткой |
обратной |
связью |
|
|
|
||
его постоянная времени и коэф |
|
|
Ар) |
|||||
фициент передачи изменяются в |
|
+ |
* вых |
|||||
(1±Л: Кос) раз, |
то есть |
они |
|
|
||||
уменьшаются |
в случае |
отрица |
x jp ) |
|
тельной обратной связи и увели
чиваются при |
положительной |
Рис. 1.30. Инерционное звено |
обратной связи. |
|
первого порядка |
Пример 2. Влияние гибкой обратной связи на динамические свойства инерционного звена I порядка (см. рис. 1.30).
Пусть W ( p ) = - ^ — \ W oc(p) = Koc>
Tp + l |
|
|
К |
|
|
Тр + 1 |
_ |
К |
при этом W э(р) = |
|
|
1 ± К - К к р ~Тр + \ ± К Коср ’ |
||
Тр + 1 |
|
|
или |
W Н р) = ———, |
|
|
э |
Тр +1 |
где Тэ = Т ± К К Ж.
Таким образом, постоянная времени звена изменяется на вели чину ККЖ, пропорциональную коэффициенту обратной связи, при чем отрицательная обратная связь увеличивает постоянную време ни, а положительная - уменьшает. При этом в отличие от отрица тельной жесткой обратной связи применение положительной гибкой обратной связи позволяет повышать быстродействие без снижения коэффициента передачи звена. Такая обратная связь ши роко используется для повышения быстродействия инерционных усилителей, например, магнитных, электромашинных, гидравличе ских и т. д.
Если в данном случае обеспечить Т-$> » 1, то гибкая отрица тельная обратная связь позволяет сформировать интегрирующее звено.
Пример 3. Случай охвата отрицательной обратной связью безинерционного усилителя с большим коэффициентом передачи К
(рис. 1.31). В этом случае эквивалентная величина W3(p): |
|
||
К |
1 |
1 |
К » \ . |
WHp) =------- ---------= ----------------= — |
1— , так как |
i+K-wK(P) ^ WOCW - W„ ( P)
Таким образом, с помощью безинерционного усилителя можно получить звено с передаточной функцией, обратной передаточной функции звена обратной связи. В част
ности, если, W ос(р) = Коср , то
1 |
w jp ) I— 1 |
W 3( p ) = - |
Рис. 1.31. Безинерционный |
КосР |
усилитель |
|
то есть с помощью дифференцирующего звена в цепи обратной связи получается интегрирующее звено. Этот способ нашел, например, широкое применение в вычислительных машинах не прерывного действия.
Рассмотренные примеры показывают, что обратные связи яв ляются эффективным средством получения требуемых динамиче ских характеристик звеньев и системы в целом.
1.5. Временны е и частотные характеристики САР
Одной из задач теории автоматического управления [5, 22] яв ляется изучение процесса изменения управляемой величины во времени под влиянием внешних воздействий (задающего или воз мущающего). Изменение управляемой величины во времени может быть определено путем решения линейного дифференциального уравнения системы. Эту задачу можно выполнить, если известен закон изменения во времени внешних воздействий. В общем случае внешние воздействия имеют сложный характер или являются слу чайными. Практически, если на первом этапе исследований не из вестен закон воздействия, то с целью оценки динамических свойств САР и их элементов ограничиваются несколькими типовыми (стандартными) воздействиями.
1.5.1. Типовые воздействия
Единичная ступенчатая функция 1(f) (рис. 1.32, а) будет 0 npnf<0
1(0 = 1 npnf>0.
Если высота ступенчатой функции Х0 Ф 1, то функция называ ется ступенчатой (рис. 1.32, б):
npnf <0
npHf >0.
Единичная импульсная функция 5(f) (рис. 1.32, в) представля ет собой первую производную от единичной ступенчатой функции:
npnf *0
npnf = 0.
Площадь единичной импульсной функции равна единице: