- •СТАБИЛИЗАЦИЯ МАШИН
- •Предисловие
- •1.1. Основные понятия и определения
- •1.2. Математические основы теории линейных систем автоматического регулирования
- •1.2.2. Преобразования Лапласа и их свойства
- •1.4. Структурный анализ линейных САР
- •1.4.1. Структурная схема САР
- •1.4.3. Преобразование структурных схем
- •1.4.5. Обратные связи в САР
- •1.5.1. Типовые воздействия
- •1.5.2. Временные характеристики
- •1.5.3. Частотные характеристики
- •1.5.4. Временные и частотные характеристики типовых звеньев
- •1.6. Устойчивость САР. Критерии устойчивости
- •1.6.1. Условие устойчивости
- •1.6.2. Критерий Гурвица
- •1.6.3. Критерий Рауса
- •1.6.4. Критерий Михайлова
- •1.6.5. Критерий Найквиста
- •1.6.6. Определение устойчивости САР и запасов устойчивости
- •1.7. Оценка качества переходного процесса
- •1.7.1. Основные показатели качества
- •1.7.2. Оценка показателей качества переходного процесса по частотным характеристикам системы
- •1.7.3. Расчет установившихся ошибок САР
- •1.8. Коррекция динамических свойств САР
- •1.8.1. Метод последовательной коррекции
- •1.8.2. Метод параллельной коррекции
- •2.1. Эффективность стрельбы боевых машин
- •2.1.1. Особенности стрельбы с ходу
- •2.1.2. Анализ колебаний корпуса САО
- •2.1.3. Анализ колебаний корпуса морских кораблей
- •2.1.4. Способы повышения эффективности стрельбы
- •2.2. Анализ кинематических зависимостей при наведении и стабилизации
- •2.2.1. Кинематические схемы наведения и стабилизации установок
- •2.2.3. Слежение за неподвижной целью при трехосной схеме со стабилизацией осей цапф установки
- •2.2.5. Слежение за подвижной целью
- •2.2.6. Понятие «мертвой» зоны силовых приводов наведения
- •2.2.7. Влияние схемы заряжания установки на мощность силового привода наведения
- •2.3. Расчет и анализ процесса амортизации оружия при стрельбе очередью
- •2.3.2. Решение уравнения движения короба при П0=0
- •2.3.4. Решение уравнения движения короба при переменном темпе стрельбы
- •2.3.5. Расчет движения системы «оружие - установка» при стрельбе очередью
- •2.3.6. Анализ процесса амортизации оружия при стрельбе очередью
- •3.1. Классификация систем наведения и стабилизации установок
- •3.2. Система наведения артиллерийской установки
- •3.4. Принцип радиолокационной системы командного наведения зенитных комплексов
- •4.1. Свойства гироскопа
- •4.2. Учет сил трения в гироскопе
- •4.4. Двухстепенной гироскоп.
- •4.6. Скоростная характеристика наведения установки
- •5.1.1. Основные требования к приводам
- •5.1.2. Классификация силовых приводов
- •5.1.3. Принципиальные схемы некоторых приводов
- •5.2. Расчет электромашинного привода наведения
- •5.2.1. Способы регулирования скорости электродвигателей постоянного тока
- •5.2.2. Пуск электродвигателей постоянного тока
- •5.2.3. Торможение электромашинного привода
- •5.2.4. Выбор электродвигателя для неавтоматизированных приводов
- •5.2.5. Уравнение динамики электропривода
- •5.2.6. Расчет мощности электродвигателя для автоматизированных приводов
- •5.2.7. Усилительные устройства
- •5.3.1. Уравнения гидропривода с дроссельным регулированием
- •5.3.2. Структурная схема гидропривода
- •5.3.3. Устойчивость гидропривода
- •5.3.4. Способы повышения устойчивости гидропривода
- •5.4.1. Электромеханические преобразователи
- •5.4.2. Гидроусилители
- •6.1. Расчет механизмов вертикального наведения
- •6.2. Расчет механизмов горизонтального наведения
- •6.3. Выбор рациональной схемы установки коренных шестерен механизма поворота
для системы пятого порядка - аАаъ> а5а2;
(а4а3- а 5а2)(а2аЛ- а 3а0) - (а лаха5а0)2 >0 .
Следует заметить, что с ростом порядка системы трудоемкость использования критерия Гурвица возрастает, поэтому практически при п > 5 прибегают к более простым и менее трудоемким крите риям, например, алгебраическому критерию Рауса или частотным критериям Найквиста и Михайлова.
1.6.3. Критерий Рауса
При исследовании устойчивости по критерию Рауса также должно выполняться необходимое (но недостаточное) условие ус тойчивости: все коэффициенты а.х характеристического уравнения должны быть положительны. Для окончательной проверки устой чивости составляется таблица-схема (табл. 1.3) из коэффициентов характеристического уравнения.
Т абли ца 1.3. Схема Рауса
|
а п |
|
|
Я„-2 |
|
а п- 1 |
|
|
я» -з |
I, _ а п-\а п-2 ~ а па п-3 |
U — а п-\а п-\ ~ а па п-5 |
|||
°\ ~ |
°п-\ |
|
1/-) |
-- |
|
|
|
°п-\ |
|
сГ- 1 |
' S 1 |
сГ- |
С |
|
|
ь, |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
^ |
с хЬг - Ь |
хс 2 |
|
j |
“ 1 “ |
с , |
|
|
|
|
|
|
C I |
а п-А
°п-Ъ
К _ а п-\а п-Ь ~ а па п-1 |
|
Оу - |
|
|
°п-\ |
<3= С>- |
<3= 1 |
|
К |
С,
В первую строку таблицы вписываются коэффициенты, начи ная от ап и далее с убывающими через две единицы индексами. Во вторую строку таблицы вписываются коэффициенты, начиная от ап_х и далее также с убывающими через две единицы индексами. Все последующие строки получаются в результате делений разно сти перекрестных произведений коэффициентов двух предыдущих строк на коэффициент первого столбца предыдущей строки. Не достающие коэффициенты (индексы коэффициентов больше п) за
меняются нулями. Всего таблица содержит п +1 строку. Согласно критерию Рауса, для устойчивости системы необходимо и доста точно, чтобы при а( >0 все коэффициенты правого столбца табли цы были положительны:
ап > 0; ап_х> 0; Ъх>0; сх>0; dx> 0...
Пример 1. Исследовать на устойчивость систему автоматическо го управления и построить области устойчивости по двум парамет рам, если передаточная функция разомкнутой системы имеет вид:
” \ I* ) |
9 |
|
р(Тхр + 1)(Т2р + 1) |
где К - коэффициент передачи системы, К > 0; Т\ и Т2- постоянные времени, причем Тх= 0,05 с ; Т2 = 0,5 с .
Р е ш е н и е . Характеристическое уравнение системы по из вестной передаточной функции разомкнутой системы определится
|
ТхТ2р ъ+ (Тх+ 7,) р “+ р + К —0 |
или |
я3/?3 + а~,р2+ ахр + и0 = 0 , |
где аъ - ТХ2; а2 = Тх+ Т2; ах= 1; а0 = К
Видно, что все коэффициенты характеристического уравнения ах> 0, то есть необходимое условие выполняется. Достаточное ус ловие по Гурвицу определяется выполнением неравенства для сис темы третьего порядка
а2ах>а3а0, то есть (Г, Ч-7^)• 1 > Т^З^ЛГ или АГ< — + — . |
|
Т |
т |
11 |
12 |
С помощью последнего неравенства можно построить границу устойчивости системы по двум параметрам К и Т\ при Т2 = 0,5 с (рис. 1.49, а) и К и Т2 при Т\ = 0,5 с (рис. 1.49, б). На этих рисунках области устойчивой работы системы заштрихованы.
Таблица 1.4. Расчетная схема-таблица
аъ - |
ТХТ2 = 0,05 • 0,5 = 0,025 |
|
°\ = 1 |
|
||||
|
а2 = ТХ+Т 2 =0,55 |
|
о |
* |
О |
|
||
|
|
|
|
|
О II |
II |
|
|
|
0,55 1-0,025 |
10 |
0,3 |
L |
0,55 0-0,025 0 |
Л |
||
1~ |
0,55 |
|
~ 0,55 |
u-i |
— |
0,55 |
|
—U |
|
|
|
|
|
||||
0 3 |
|
|
|
0 3 |
|
|
|
|
-•10 -0,55 -0 |
_ |
3 |
|
— •0-0,55-0 |
|
|||
_ 0,55 |
с - 0’5-5 |
|
- |
-0 |
||||
С| |
0,55 |
|
0,55 0,55 |
0,55 |
||||
|
с, °-Ь, |
° = 0 |
|
A = < v ° - V °=0 |
||||
|
0,55 |
|
|
|
|
0,55 |
|
|
0
0
0
0
В табл. 1.4 представлена расчетная таблица-схема для провер ки на устойчивость (по критерию Рауса) рассматриваемой системы при следующих параметрах: Тх=0,05 с ;Т2=0,5 с ;К = 10. Из нее видно, что все коэффициенты первого столбца таблицы положи тельны: о3 > 0 ; а2 >0; Ьх>0; с, > 0. При взятых параметрах рас сматриваемая система устойчива.
Таблица 1.5. Расчетная схема-таблица
|
а3 =0,025 |
|
|
|
а2 =0,55 |
|
|
|
0,55 1-0,025 100 |
|
1,95 |
1_ |
0,55 |
~ |
0,55 |
|
195 |
|
|
с _ |
— •100-0,55-0 |
_ |
195 |
0,55 |
|||
С' |
0,55 |
|
0,55 |
|
О |
|
|
|
II •хГ |
|
|
|
а, =1 |
|
Оо |
|
и |
II |
|
|
fj3- II о |
||
|
с2=0 |
|
|
d 2 = 0 |
0
0
В табл. 1.5 представлена расчетная таблица-схема при Г, = 0,05 с ; Т2 = 0,5 с ; К = 100. В этом случае система неустойчи
ва, так как о3 > 0 ; а2 > 0, а Ьх и с, отрицательны.
Пример 2. Построить область устойчивости следящей системы наведения установки по азимуту в плоскости двух параметров: ко
эффициента усиления первого каскада усиления К у и коэффици ента гибкой обратной связи Кос.
Функциональная схема следящей системы представлена на рис. 1.50. Сельсинная пара (СП) формирует сигнал главной жест кой отрицательной обратной связи (ГЖООС) U ^ it) путем элек
трического соединения двух сельсинов, работающих в трансфор маторном режиме, из которых: сельсин-датчик размещен в пульте управления, а его ротор оператором разворачивается на требуемый азимут Увых(0 ; сельсин-приемник размещен на установке (объек
те), а его ротор поворачивается только вместе с объектом на теку
щий азимут \|/ |
(г). |
|
|
|
|
</„(') |
Ис„(0 |
">(') и-(0 |
«г(0 |
С0д(г) |
о)д(0 = о уя(0 |
-----СП |— |
Усилитель |
.. /Т\Г |
Генератор|----► |
|Элсктродвшитс.1ь|— |—»-| |
Редуктор |-|---------- 1 |
г Т |
------ |
|
------------- |
--------- |
Тахогснсритор
ГЖООС
Рис. 1.50. Функциональная схема системы
Если YBX(0 = v|' вых(0 , то 8(') = Ч'ВХ( 0 - '|'ВЬ1Х(0 = 0, а, следова тельно, и электрический сигнал сельсинной пары Ucn(t) = 0, то
есть система наведения отработала требуемый азимут и находится в состоянии покоя; если хр вх (?)*У вых (0 . то 6 (0 * 0 , а, следова-
тельно, и Ucu(t)&0, и система наведения разворачивает установку в сторону уменьшения угла рассогласования, то есть отрабатывает требуемый азимут. Сигнал Ucu(t) усиливается на первом каскаде (усилитель) t/ (г), далее алгебраически суммируется с сигналом
Uoc(t) гибкой (демпфирующей) отрицательной обратной связи и поступает на управляемый генератор электрической энергии U0(t)
(второй каскад усиления). После генератора Ur(t) поступает на якорную обмотку исполнительного электродвигателя, скорость ко торого С0д(г) пропорциональна Ur(t) и углу рассогласования 8(0-
Редуктор понижает скорость двигателя, а с его выходным валом жестко связана установка. Гибкая отрицательная связь формирует ся с помощью тахогенератора.
Рис. 1.51. Структурная схема системы
На рис. 1.51 представлена структурная схема следящей систе мы наведения, составленная по передаточным функциям отдель ных звеньев.
Р е ш е н и е . Прежде всего, необходимо определить передаточ ную функцию разомкнутой или замкнутой системы, откуда затем получить характеристическое уравнение системы. Для этого необ ходимо заменить участок прямой цепи структурной схемы, охва ченный обратной связью (/Сос), одним эквивалентным звеном:
Кг
Тгр + 1 7 > + 1
К ( р ) =-
1 + - ^ |
к,ос |
Trp + 1 |
Тдр + 1 |
После преобразования: |
|
к г /
W3(p) =—
(Тгр + Ш аР + 1) +^ |
ЗЕ- |
Разорвав главную жесткую отрицательную обратную связь и расположив все звенья в прямой последовательности, необходимо определить передаточную функцию разомкнутой системы:
|
K cn tfy f1 |
|
|
|
^ р ( Р ) - KcnKyW3(P)' . |
к к |
’ |
|
'р Р [(Тгр + 1)(7> +1) + |
г |
0С1; " |
|
|
С. |
% Р |
|
|
|
|
|
D |
|
|
И Л И |
w ( p ) = |
|
|
|
[(ГгГдр 3 + (Гг + Гд)р2+ (1 + Г^ |
ос)р ]<р |
где О —КспКу ^ .
Передаточную функцию замкнутой системы для выходной ве личины можно определить из выражения
W ( p ) |
|
D |
У/ ( р ) = ---------- р |
_ |
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------. |
l +Wp(p) [(Г[ТдР3 + (Гг + Гд )р2+ (1+ * г-*ос )p]ip + D
Таким образом, характеристическое уравнение системы при мет вид:
|
[ТгТдр 3 + (Гг + Гд )р2+ (1+^ К |
0С )PVp + D = 0, |
|
||||
|
|
|
с . |
|
|
|
|
И Л И |
|
|
аър 3 + а2р 2+ ахр + а0 = 0, |
|
|
|
|
где |
а3 = TrTaip;а2 = (Тг +Тд)/р;а, = (1 +^ - К 0С)'Р^ 0=D = КсиКу . |
||||||
|
Пусть для примера: |
|
|
|
|
||
Тг =0,05с; Гд =0,1с \К Г= 5; гр =1000 ; Сс =0,01 |
|
|
|
||||
|
Следовательно: |
|
|
|
|
|
|
а3 = 0,05 • 0,МООО = 5 ; а2 = (0,05 + 0,1)1000 = 150 ; |
|
|
|
||||
а. = (1+ — |
К ж ) • 1000 = 1000 +5 105Кос \ а0 = 0,5— |
Kv = 250Kv. |
|||||
i |
0>01 |
ос, |
ос |
о |
0>01 |
у |
у |
Видно, что все коэффициенты характеристического уравнения положительны (так как К у >0; К ^ > 0), необходимое условие ус
тойчивости выполняется. Достаточным условием по Гурвицу для
системы третьего |
порядка является выполнение неравенства |
^2^1 ^ a3a0* |
|
150(1000 + 5 |
>5-250Ку или 1,5-102 + 7,5104/ГОС > 1,25/<Гу. |
Если неравенство обращается в равенство, то система находит ся на границе устойчивости:
1,5 • 102 + 7,5 • 104 /TQP = 1,25Ку (граница устойчивости).
Последнее равенство является уравнением прямой, разделяю щей область работы системы на две: устойчивую и неустойчивую (рис. 1.52). Прямая проходит через точки с координатами (К у = 0;
Кос = -0,002) и ( АГу =120; /Гос=0).
Такое построение области устойчивости может быть практиче ски использовано, например, в том случае, когда требуется снизить
статическую ошибку системы, обу |
К о |
||||
словленную влиянием сухого тре |
^Область |
||||
ния, зоны неустойчивости и других |
|||||
/ устойчивости' |
|||||
факторов, не учитываемых при рас |
|
||||
смотрении |
линеаризованной |
систе |
|
||
мы. Статическая ошибка следящей |
Область |
||||
системы уменьшается (п. 1.7) с уве |
неустойчивости |
||||
личением |
передаточного |
коэффи |
|
||
циента усиления (Ку). Однако, как |
Рис. 1.52. Определение области |
||||
следует и |
из графика (рис. |
1.52), |
устойчивости |
||
увеличение |
Ку приводит |
к |
сниже |
|
нию устойчивости. Построение области устойчивости наглядно по казывает, какое необходимо иметь значение коэффициента обрат ной связи Кос, чтобы обеспечить устойчивость следящей системы при заданном из условия статической точности значении коэффи циента усиления Ку.
При исследовании САР на устойчивость часто приходится оп ределять влияние на устойчивость не одного (двух) параметров, а целого их комплекса. В последнем случае при достаточно высо кой степени характеристического уравнения (/? > 4) может быть несколько границ устойчивости.
Пример 3. Определить с помощью критерия Гурвица области устойчивости следящей системы в функции параметра G, если изве стны характеристическое уравнение системы и ряд ее параметров:
а5р 5+ а4р 4 + агр ъ+ а2р 2+ ахр + а0 = 0, где а5 = ТГТДТУ;
а4 =ТГТ^ +Гу(Гг + ГД) ; я3 = ТГ+ГД +ГУ+ ТУТЭ(КГ+ 1)G;
а2=1 + (Тэ + Ту)G ; a,=(l +Ty)G\ a0= G , где G = Кси* ^ , Ч'р
Данная следящая система является системой пятого порядка. Ее можно получить, если в предыдущем примере вместо генерато ра взять электромашинный усилитель ЭМУ (двухкаскадный гене ратор электрической энергии) с постоянными времени его обмоток управления Ту и якорной Тг , а исполнительный электродвигатель считать инерционным звеном второго порядка (п. 1.2.3) с постоян ными времени Тэ и Гд. Электромашинный усилитель можно рас сматривать как два последовательно включенных генератора со своими постоянными времени Ту и Тг .
Р е ш е н и е . Пусть Тг = 0,12с; Гд = 0,25с; Ту = 0,01с; Кг = 20;
Т3 = 0,01с, тогда а5=0,0003; а4 =0,0337; а3=0,38 + 0,0021G;
а2 = 1 + 0,02G; а, = 1,010; a0 =G . При этом G > 0.
Для системы пятого порядка условие устойчивости по Гурвицу сводится к требованию положительности всех коэффициентов ха рактеристического уравнения и выполнения неравенств:
|
а4аг > а5а2 и {а4аъ - a 5a2)(a2at - а 3а0) - ( а 4а, - а 5а0)2 > 0 . |
|
Необходимое условие устойчивости выполняется. |
|
Проверка первого неравенства а4аъ > а5а2: |
|
0,0337(0,38 + 0,0021G) > 0,0003(1 + 0,02G) |
или |
0,0125 + 6,48-1(T5G > 0 . |
|
Неравенство выполняется. |
|
Проверка второго неравенства: |
[0,0337(0,38 + 0,0021G) - 0,0003(1 + 0,02G)] • [(1+ 0,02G) • 1,01G -
-(0,38 + 0,0021G0G] - (0,0377 • 1,01G - 0,0003G)2 > 0
При равенстве нулю есть границы.
После преобразований получается уравнение третьей степени:
G(l,175-10"6 -G2 -8,73-10‘4G + 78,8-10“4) = 0,
которое и определяет границы устойчивости по назначению пара метра G.
В решении последнего уравнения есть три корня: G, = 0; G, =6,93; G3 = 7,35.
Полученные значения G определяют границы устойчивости следящей системы. Чтобы выяснить, какая область значений G яв ляется областью устойчивости, необходимо проверить устойчи вость системы при любом значении G. Например, при G = 100 ле вая часть уравнения отрицательна, следовательно, система неус тойчива. Значит, области неустойчивой работы находятся в пределах 6,93<G<7,35 и при G < 0, а области устойчивости соот
ветствуют значениям 0<G <6,93 |
и G>7,35. |
||||||||
|
|
|
/ |
/ |
/ |
/ |
|
На рис. 1.53 выделены |
|
1 |
/ / J |
Область |
|
участки числовой оси значений |
|||||
устойчивости |
соответствующие устойчи-* |
||||||||
н/уст. |
уст. х |
неустой - |
|||||||
|
|
чивости |
* |
' |
' |
' |
G |
вой и неустойчивой работе сле- |
|
о |
6.93 |
7,55 |
|
I |
|
|
дящей системы. Ввиду малой |
||
|
|
|
|
|
С |
|
величины интервала 0<G<6,93 |
||
Рис. 1.53. Определение участков |
|
практическое значение имеет |
|||||||
|
|
устойчивости |
|
|
|
|
лишь область G > 7,35. |
Пример 4. Проверить по критерию Рауса устойчивость следя щей системы с интегрирующим и дифференцирующим звеньями и гибкой обратной связью (связь по скорости).
Рис. 1.54. Структурная схема
На рис. 1.54 представлена структурная схема системы. Пара метры системы имеют следующие значения:
* сп = 0 Л 5 ^ а д Гг =0,08с ;ГД=0,2с ;С, =0,0101 — |
•;/р=148. |
К г = 100; К0 = 0,2; Т0 = 0,05с; Ки = 1 с ' ; Ад = 0,1с
Р е ш е н и е . Передаточная функция разомкнутой системы в соответствии с правилами преобразования структурных схем опре деляется выражением
О(1 + Т0р )(1 + Ка р + ^ )
Wp(p) = _________________________ р______
(1+ 7 » (1 + Тгр)(1+ та р)р + KrK J Qp 2
~ АГПАГ где D = сп г-.
Се г'р
Передаточная функция замкнутой системы после преобразова ния и обозначений имеет вид:
ц, (р) <?вых^_ |
WP |
_ |
blP3 +b2p 2+b]P+b0 |
. |
qBX(p) |
l +Wp(p) |
|
аьр ь +a4p* +a}p' +a2p 2 +а,р + а0 ' |
где b, = DKaT0 ■b2 =D(Ka +T0) -, bt = D{1 + K J 0); b0 = DKU.
a5= ТГТДТ0;a4 = TrTa +T0(Tr +Ta ); a3 = Tr +Ta + T0 +T0(KvKn + KaD);
a2= 1 + D{K^ +TQ)\ ax—D(1 + KnTQ) ; a0 = DKn.
Характеристическое уравнение системы получается, приравняв нулю знаменатель передаточной функции замкнутой системы:
|
а5р 5 + а4р 4 +а3р 3 |
+ a 2p 2atp + a0 = 0. |
Подставив численные значения параметров системы, будет: |
||
|
0,75-100 = 50с"'; |
|
|
0,0101 |
148 |
а5 = 0,08 |
• 0,2 • 0,05 = 0,0008; а4 = 0,08 • 0,2 + 0,05(0,08 + 0,2) = 0,03; |
|
аг = 0,08 |
+ 0,2 + 0,05 + 0,05(100 • 0,2 + 0,1 • 50) = 1,58; |
а2 = 1 + 50(0,1 + 0,05) = 8,5 ; ах= 50(1 +1 • 0,05) = 52,5 ; а0 = 1 • 50 = 50.
С учетом полученных значений характеристическое уравнение имеет вид:
0,0008р5+ 0,03р4 +1,58р3 +8,5р2 + 52,5р + 50 = 0.
В табл. 1.6 приведены вычисления по схеме Рауса, изложенной выше. Из нее видно, что все коэффициенты первого столбца табли цы положительны, следовательно, следящая система при заданных
значениях параметров устойчива. |
|
|
|
|||||
Т абли ца |
1.6. |
|
|
|
|
|
|
|
|
as = 0,0008 |
|
|
«з=1,58 |
|
« ,= 52,5 |
0 |
|
|
|
«4=0,03 |
|
|
« ,= 8 ,5 |
|
а„ = 5 0 |
0 |
L |
_ 1.58-0.03-8.5-0.0008 _ , ^ |
, |
52,5 0 ,0 3 -5 0 0,0008 |
„ |
О II сГ- |
|
||
L?i |
““ |
0,03 |
“ 1)«30 |
1/л - |
0,03 |
- J l.Zr |
|
|
' |
|
|
|
|
|
|
||
|
8,5 1,36-51,2 0,03 |
„ „ |
|
1.36-50 |
|
с3 = 0 |
|
|
с, = ---------------------------- = 7,36 |
|
с, = -----------= 50 |
|
|
|
|||
|
1 |
1,36 |
|
|
1,36 |
|
|
|
|
51,2 |
7,36 -50 -1,36 |
^ |
|
о II |
|
|
|
|
«. = --------------------------- = 42 |
|
|
|
|
|||
|
1 |
7,36 |
|
|
|
|
|
|
|
/, = 5 0 -4 2 =50 |
|
|
/,= о |
|
|
|
|
|
' |
42 |
|
|
|
|
|
|
Пример 5. Проверить по критерию Рауса устойчивость предыду щей следящей системы при следующих значениях ее параметров:
* сп = 5 0 * / |
.\ТГ=0,12с; Гд =0,25с; Сс = 0,7— ^ ; i„=143;. |
|
сп |
/гр ад |
град/ |
Кг = 200; /Со =0,1; Го =0,01с; # ц=1с’1; # д =0,01с;