- •СТАБИЛИЗАЦИЯ МАШИН
- •Предисловие
- •1.1. Основные понятия и определения
- •1.2. Математические основы теории линейных систем автоматического регулирования
- •1.2.2. Преобразования Лапласа и их свойства
- •1.4. Структурный анализ линейных САР
- •1.4.1. Структурная схема САР
- •1.4.3. Преобразование структурных схем
- •1.4.5. Обратные связи в САР
- •1.5.1. Типовые воздействия
- •1.5.2. Временные характеристики
- •1.5.3. Частотные характеристики
- •1.5.4. Временные и частотные характеристики типовых звеньев
- •1.6. Устойчивость САР. Критерии устойчивости
- •1.6.1. Условие устойчивости
- •1.6.2. Критерий Гурвица
- •1.6.3. Критерий Рауса
- •1.6.4. Критерий Михайлова
- •1.6.5. Критерий Найквиста
- •1.6.6. Определение устойчивости САР и запасов устойчивости
- •1.7. Оценка качества переходного процесса
- •1.7.1. Основные показатели качества
- •1.7.2. Оценка показателей качества переходного процесса по частотным характеристикам системы
- •1.7.3. Расчет установившихся ошибок САР
- •1.8. Коррекция динамических свойств САР
- •1.8.1. Метод последовательной коррекции
- •1.8.2. Метод параллельной коррекции
- •2.1. Эффективность стрельбы боевых машин
- •2.1.1. Особенности стрельбы с ходу
- •2.1.2. Анализ колебаний корпуса САО
- •2.1.3. Анализ колебаний корпуса морских кораблей
- •2.1.4. Способы повышения эффективности стрельбы
- •2.2. Анализ кинематических зависимостей при наведении и стабилизации
- •2.2.1. Кинематические схемы наведения и стабилизации установок
- •2.2.3. Слежение за неподвижной целью при трехосной схеме со стабилизацией осей цапф установки
- •2.2.5. Слежение за подвижной целью
- •2.2.6. Понятие «мертвой» зоны силовых приводов наведения
- •2.2.7. Влияние схемы заряжания установки на мощность силового привода наведения
- •2.3. Расчет и анализ процесса амортизации оружия при стрельбе очередью
- •2.3.2. Решение уравнения движения короба при П0=0
- •2.3.4. Решение уравнения движения короба при переменном темпе стрельбы
- •2.3.5. Расчет движения системы «оружие - установка» при стрельбе очередью
- •2.3.6. Анализ процесса амортизации оружия при стрельбе очередью
- •3.1. Классификация систем наведения и стабилизации установок
- •3.2. Система наведения артиллерийской установки
- •3.4. Принцип радиолокационной системы командного наведения зенитных комплексов
- •4.1. Свойства гироскопа
- •4.2. Учет сил трения в гироскопе
- •4.4. Двухстепенной гироскоп.
- •4.6. Скоростная характеристика наведения установки
- •5.1.1. Основные требования к приводам
- •5.1.2. Классификация силовых приводов
- •5.1.3. Принципиальные схемы некоторых приводов
- •5.2. Расчет электромашинного привода наведения
- •5.2.1. Способы регулирования скорости электродвигателей постоянного тока
- •5.2.2. Пуск электродвигателей постоянного тока
- •5.2.3. Торможение электромашинного привода
- •5.2.4. Выбор электродвигателя для неавтоматизированных приводов
- •5.2.5. Уравнение динамики электропривода
- •5.2.6. Расчет мощности электродвигателя для автоматизированных приводов
- •5.2.7. Усилительные устройства
- •5.3.1. Уравнения гидропривода с дроссельным регулированием
- •5.3.2. Структурная схема гидропривода
- •5.3.3. Устойчивость гидропривода
- •5.3.4. Способы повышения устойчивости гидропривода
- •5.4.1. Электромеханические преобразователи
- •5.4.2. Гидроусилители
- •6.1. Расчет механизмов вертикального наведения
- •6.2. Расчет механизмов горизонтального наведения
- •6.3. Выбор рациональной схемы установки коренных шестерен механизма поворота
том, и называется прецессией гироскопа. Свойство прецессии со стоит в том, что движение главной оси гироскопа происходит под действием гироскопического момента не в плоскости действия внешнего возмущающего момента, а в плоскости, перпендикуляр ной к ней. Скорость прецессии внутренней рамки может быть определена из условия равенства внешнего момента, приложенного к наружной рамке, и противодействующего ему гироскопического
момента М ^ , то есть М х = |
. |
Учитывая выражение (4.4) и полагая cos(i ~ 1, можно записать
Мх = Яшу, откуда скорость прецессии внутренней рамки:
G)=Ш =-
н
Аналогично можно найти скорость прецессии наружной рамки. В общем случае скорость прецессии гироскопа при воздействии внешнего возмущающего момента определяется зависимостью:
Шпп = -
пр
т
Направление прецессии определяется согласно правилу: гиро скопический момент, заставляющий прецессировать ось гироскопа, стремится по кратчайшему пути совместить вектор кинетического момента Я с вектором внешнего возмущающего момента М действующего на гироскоп.
Свойство прецессии гироскопа является вторым основным свойством гироскопа. Оно лежит в основе устройства гироскопиче ских приборов: датчика угла и датчика скорости. В датчике угла свойство прецессии используется для задания требуемого направ ления гироскопа (в режиме наведения), а также для создания кор ректирующих устройств. Датчик скорости основан на прецессии гироскопа, возникающей при повороте основания прибора с неко торой угловой скоростью, вызванной колебаниями объекта.
4.2. Учет сил трения в гироскопе
Вреальных конструкциях силы трения всегда имеют место и они оказывают существенное влияние на движение гироскопа. При повороте основания гироскопа силы трения стремятся увлечь рам ку вслед за основанием, а при повороте рамки препятствуют ее дви
жению. Момент М f сил трения численно равен тому минимально
необходимому моменту, который надо приложить к рамке, чтобы
начался ее поворот, а направление его вектора всегда противопо ложно вектору угловой скорости поворота рамки в своей опоре.
В гироскопических приборах силы трения в подавляющем большинстве случаев являются вредным фактором, так как приво дят к прецессии гироскопа (уход его главной оси от заданного направления), излишнему потреблению электроэнергии, нагреву отдельных элементов гиромотора, разбалансировке гироскопа. Трение в опорах гироскопа зависит от большого числа трудно учи- ты-ваемых случайных факторов: чистоты обработки трущихся по верхностей, упругости материалов осей и опор, коэффициентов ли нейного и объемного расширения материалов, качества смазки и сборки и т. д. В теоретических исследованиях принято считать, что момент трения М f пропорционален относительной скорости дви
жения рамки по опоре, а его вектор направлен всегда противопо ложно вектору скорости.
(4.6)
г д е /- эквивалентный коэффициент вязкого трения; соотн - относительная угловая скорость.
Трение называется вязким, если момент сил трения пропорци онален угловой скорости вращения (колебаний) рамок.
Предлагается рассмотреть методику определения коэффициен та/, например, для гироскопа, работающего в системе наведения и стабилизации танковых орудий. Поскольку колебания танка можно описать гармоническим законом, то закон изменения относитель ной угловой скорости движения рамки можно также принять гар моническим:
|
®отн=<°оT„„sin(P0, |
(4.7) |
где соота = соа -со0 - |
относительная угловая скорость рамки (относи- |
|
°™ ° |
тельно основания); |
|
сод - |
абсолютная угловая скорость рамки; |
|
со0 - |
абсолютная угловая скорость основания; |
|
шотн - |
максимальное значение относительной скорости; |
р=— - круговая частота колебаний;
Т
Т - период колебаний.
График изменения соотн в функции времени представлен на рис. 4.5. Закон изменения момента М f не является гармоническим.
При перемене знака скорости момент трения изменяется скачком, принимая максимальное значение М f , причем по знаку всегда
противоположное угловой скорости. Трение, описываемое таким законом, называется сухим. Ступенчатый характер момента трения приводит к некоторым затруднениям при учете сил трения в урав нениях движения, а также вызывает необходимость интегрировать дифференциальное уравнение движения по частям, поэтому закон изменения момента трения приводится к гармоническому виду. Ступенчатую функцию М f можно разложить в ряд Фурье по фор
муле: |
|
|
4а , . |
sin Ъх |
sin 5х |
у=— (sinx+— |
5 |
|
к |
3 |
|
Первый член разложения |
|
AM f |
М f = ---- — sin(pt) достаточно пол |
но определяет значение момента трения.
со
Так как (4.7) sin (pt)——— , то со
4м ,
M f = |
-со. |
(4.8) |
7Г С 0 .
4 М ,
Обозначая / = -----— , получается М f = / соотн.
Момент М f , определяемый соотношением (4.8) называется
приведенным моментом вязкого трения. Замена сухого трения на вязкое позволяет линеаризовать уравнение движения и избежать интегрирования по частям при его решении.
4.3. Уравнения движения и передаточные функции
трехстепенного гироскопа
Уравнения движения трехстепенного гироскопа позволяют определить реакцию гироскопа на внешние возмущения, что дает возможность решить ряд практических задач при проектировании систем наведения и стабилизации [24].
Принимаются следующие допущения:
-трение в опорах гироскопа вязкое и моменты сил трения про порциональны соответствующим угловым скоростям;
-векторы внешних моментов, действующих на гироскоп, направлены по положительным осям координат;
-движение рамок происходит в сторону действия внешних моментов. Углы поворота наружной и внутренней рамок обозна
чаются а и р, а их угловые скорости - со и cov Если при расчете
получится отрицательная скорость (или угол) поворота рамки, то это значит, что направление вектора скорости выбрано неправиль но и его следует изменить на противоположное;
-ускорения движения рамок положительны;
-угловая скорость вращения основания со0 не совпадает ни с
одной из осей гироскопа, а ее проекция на главную ось ю0/« £ 2 .
Последнее обстоятельство дает возможность пренебречь влиянием cooz на движение гироскопа, считать вращение ротора установив шимся и рассматривать уравнение моментов только относительно осей наружной и внутренней рамок.
На рис. 4.6 показан трехстепенной гироскоп, где нанесены век торы угловых скоростей и действующих моментов. Направление моментов выбрано из условий, что действующим внешним момен
там М х и му противодействуют инерционные моменты М JX и
М jy, а также моменты трения M 'v и M'fy При этом моменты тре
ния формируются за счет относительного движения рамок, а гиро
скопические моменты Mr* и Мрр возникают за счет движения
внутренней (под действием М у) и внешней (под действием М х)
рамок. Таким образом:
K = f ^ , = Л ( ® , - © 0 , ) = ^ - ^ 0 , ; |
К=■ />,„ =/>•(«, -co0v)=M/v -M0v,J
где f x и / - эквивалентные коэффициенты вязкого трения;
co0v и co0v - составляющие угловой скорости со0 основания гиро скопа на оси X и У.
Соответственно для гироскопических моментов, при условии, что углы поворота рамок практически невелики:
---(V)
Мгх = Н -cov;
---(у)
М гх = Н • СОу.
Для инерционных моментов можно также записать:
d(0
d со,.
-j
(4.10)
(4.11)
где /, и 1У- приведенные моменты инерции рамок относительно осей X и У;
Составляя уравнение моментов для каждой из рамок гироско па, получается:
М х = M jx + Мд + л7гх;
(4.12)
М у = М ^ + М ^ + М п .
Учитывая выражения (4.9), будет:
М х + М 0х = М Ъх = M jx+M fx+М {гх;
(4.13)
М у +M Qy = = М jy + М jy + М гу.
Таким образом, в общем случае на рамки гироскопа действуют суммарные моменты М ^ х и М ^ у, которые включают внешние
моменты М х и М у, непосредственно действующие на рамки, и моменты М ох и М , действующие со стороны поворачивающего
ся основания (за счет трения) и стремящиеся вовлечь рамки в про цесс движения.
Учитывая 4.10 и 4.11, получаются линейные дифференциаль ные уравнения трехстепенного гироскопа:
M Zx=Ix d(Qxdt + /v<Bv+ H(&
(4.14)
d(Hr
- + /Х + Я С 0 ,.
~dt
В операторном виде система уравнений (4.14) будет иметь вид:
M Zx(p) = 1хр а х(р) + / х(йх(р) + Н(йу(рУА
М Zy(p) = Рюу(Р) + /> ,• (Р) + н wv(P)J
где р - оператор дифференцирования.
Система (4.15) позволяет определить основные передаточные функции трехстепенного гироскопа на любое внешнее воздействие в гироскопе, то есть определить реакцию гироскопа через движе ние его рамок. Если необходимо определить эту реакцию на два одновременно действующих возмущения, то применяется метод суперпозиции (наложения решений), согласно которому каждая ре акция определяется отдельно, а результирующая реакция находит ся как их алгебраическая сумма.
Пусть, например, на внешнюю рамку гироскопа действует мо мент М х, необходимо определить движение обеих рамок.
Вэтом случае система (4.15) имеет вид:
Мх(р) = 1хр(йх(р) + f x<ox(p) + Н <оу(р);1
0 = 1у р(йу(р) + f y(oy(р) + Н(йх(р). ]
Отсюда можно определить передаточные функции для внешней
Wrx(p)= toх(р) и для внутренней Wrx(p)= toyip) рамок гироскопа.
|
М х(р) |
|
|
М х(р) |
|
Решая систему (4.16), получается передаточная функция для |
|||||
внешней рамки: |
|
|
|
|
|
|
tOy iP) |
___________ IyP + fy___________ |
|
||
Wnc(P) = M x(p) |
IxIyp 2+ ( I j y + I J X)P + f j y + H 2 |
|
|||
|
|
|
|
xp+Krx |
|
И Л И |
|
Wrx(p)= т 2р2 +тер+ Г |
(4Л7) |
||
где т = |
|
постоянная |
времени, характеризующая |
отча |
|
f , f y + H 2 |
сти дифференцирующие свойства в переход |
||||
|
ных режимах; |
|
|||
|
|
|
|||
K = - |
fy |
коэффициент передачи гироскопа для внеш |
|||
f J y + H 2 |
ней рамки; |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Т. = |
7 7 |
постоянная времени, отражающая период соб |
|||
|
ственных колебаний гироскопа; |
|
|||
Г V / y / y + ^ 2 |
|
|
|
|
|
|
Wy+Iyf, |
постоянная времени, характеризующая демп |
|||
|
фирующие свойства гироскопа. |
|
|||
|
f.Jy+H2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
Аналогично можно определить и передаточную функцию ги |
|||||
роскопа для внутренней рамки: |
|
|
|||
|
|
|
tov (р) |
Кгу |
(4.18) |
|
Щу(р)= |
|
|||
|
|
|
М х(р) Т 2р 2+Тр+1 |
|
|
где Ко, = ------------j |
- |
коэффициент передачи гироскопа для внут- |
|||
|
f J y + H - |
|
|
|
|
ренней рамки.
Из полученных выражений (4.17) и (4.18) трехстепенной гиро скоп является инерционным звеном второго порядка, где переход ный процесс может сопровождаться колебательными движениями рамок. Однако у трехстепенных гироскопов ускорения и моменты инерции рамок невелики и существенного влияния на характер пе
реходных процессов не оказывают. Поэтому инерционными чле нами уравнений можно пренебречь, считать этот гироскоп безинерционным элементом. Тогда (4.14) представится в виде:
м Ху = / х - я с Л |
(4Л9) |
|
В связи с этим для предыдущего примера будет: |
|
|
со,.(р) |
Л |
|
Wrx( p ) = - ^ — = Krx = |
f . J y + H 2 |
|
М х(р) |
|
|
WrY(p)= e>y(p) = к„,= |
н |
|
М х(р) |
f J . + H 2 |
|
Из последних выражений можно сделать следующий вывод:
так как Я 2 » |
f xf y, то можно считать, что |
f xf =0, следовательно, |
|
Кгх= ^ т и |
Кп =— Учитывая, что / у с |
1, то |
, а это |
" Н- |
0 Я |
|
|
значит, что скорость вынужденного движения наружной рамки
намного меньше |
(на два и более порядка) скорости прецессии |
внутренней рамки. Углы поворота рамок при этом определятся: |
|
а (р)= сох(р) = /у |
М х(р) - вынужденный угол поворота наружной |
РН 2р
рамки; ------- |
М х{р) - угол прецессии внутренней |
Н |
р |
рамки.
Анализ реакций трехстепенного гироскопа на различные воз мущения позволяет сделать следующие выводы:
-при воздействии внешнего момента на наружную рамку ги роскопа прецессирует внутренняя рамка и наоборот;
-скорость и угол прецессионного движения значительно больше скорости и угла вынужденного движения;
-при воздействии на безинерционный гироскоп постоянных возмущений его рамки движутся с постоянными скоростями.
Эти выводы лежат в основе построения отдельных механизмов гироскопического датчика угла систем наведения и стабилизации установок.