Сопротивление материалов конспект лекций
..pdf15.2. Устойчивость центрально сжатого стержня
Рассмотрим одну из решенных Эйлером задач, а именно задачу о потере устойчивости прямолинейного стержня, один конец которого имеет шарнирную опору, а другой шарнирно-подвижную, нагруженную сжимающей силой Fкр (см. рис. 15.1).
Предполагается, что направление этих сил при выпучивании стержня не изменяется, критическая сила Fкр не вызывает в стержне
напряжений, превышающих предел пропорциональности материала, а также имеют место только малые отклонения от прямолинейной формы.
При F = Fкр возможны две формы упругого равновесия, как
прямолинейная, так и криволинейная. Предположим, что имеет место криволинейная форма упругого равновесия (рис. 15.2).
Рис. 15.2 |
|
Дифференциальное уравнение изогнутой оси имеет вид |
|
EJmin y′′ = −Fкр y(z), |
(15.2) |
где Jmin – минимальный момент инерции.
Граничные условия для стержня, шарнирно-закрепленного по краям: 1) y(0) = 0, 2) y(e) = 0.
Общее решение дифференциального уравнения (15.2) имеет вид
у(z) = Asin kz + B cos kz, |
(15.3) |
||
k2 = |
Fкр |
. |
(15.4) |
|
|||
|
EJmin |
|
151
Из первого граничного условия следует, что В = 0. Из второго
следует sin kl = 0, kl = nπ (n = 0, 1, |
2, ...). |
|
||||
Таким образом, |
|
|
|
|
|
|
|
k2l2 = n2π2. |
(15.5) |
||||
С учетом выражения (15.4) |
|
|
|
|
||
F |
|
= |
n2 |
π2 EJ |
min , |
(15.6) |
|
|
l2 |
||||
кр |
|
|
|
|
где n – число полуволн.
Полученная формула носит название формулы Эйлера. Практический смысл имеет первая критическая сила при n = 1,
F = |
π2 EJ |
min . |
|
l2 |
|||
кр |
|
15.3. Зависимость критической силы от условий закрепления стержня
Общая формула для определения критических сил сжатых стержней в зависимости от условий закрепления их концов имеет вид
F |
= |
πEJmin |
, |
|
(15.7) |
|
|
||||
кр |
|
(µl)2 |
|
|
|
|
где µ – коэффициент приведения |
||||
|
длины, µ = |
1 |
; µl – приведенная дли- |
||
|
|
|
|
n |
|
на стержня.
Значения коэффициента µ можно получить на основе анализа форм потери устойчивости стержня при заданных вариантах закрепления его концов.
Коэффициент приведения µ для Рис. 15.3 некоторых простейших случаев за-
крепления приведения на рис. 15.3.
152
Формула (15.7) применима только к стержням постоянной жесткости, нагруженных сжимающими силами в концевых сечениях.
15.4.Предел применимости формулы Эйлера. График критических напряжений
Условие применимости формулы Эйлера может быть выражено неравенством
σ |
кр |
= |
Fкр |
= |
|
π2 E |
≤ σ |
пц |
, |
|
(15.8) |
||||
A |
|
λ2 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где σпц – предел пропорциональности |
материала; |
λ – гибкость |
|||||||||||||
стержня, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λ = |
|
µl |
|
, |
|
|
|
|
|
|
(15.9) |
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
imin – наименьший радиус инерции, i |
|
|
= |
|
Jmin |
. |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
A |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Применение формулы (15.8) позволяет вычислить предельное значение гибкости стержня λпр, которое соответствует совпадению
критического напряжения с пределом пропорциональности материала:
λпр = |
π2 E |
. |
(15.10) |
|
σпц |
||||
|
|
|
Формула Эйлера применима, если λ = µl ≥ λпр.
imin
Для каждого материала предельное значение гибкости индивидуально и зависит только от физико-механических свойств материала (Е, σпц ). Так, например, для cтали 3, модуль упругости которой
Е = 2·105 МПа, а предел пропорциональности σпц ≈ 200 МПа, предельное значение гибкости
λпр = π |
Е |
=3,14 |
2 105 |
≈100. |
|
σпц |
220 |
||||
|
|
|
153
Уравнение для критического напряжения σкр принято изображать в координатных осях σкр – λ (рис. 15.4). Полученную кривую называют гиперболой Эйлера (стержни 3-й группы).
Рис. 15.4
Опытным путем установлено, что при λ < λпр формула Эйлера
дает завышенные значения критических сил, поэтому ошибка в определении λпр может привести к разрушению.
Для стержней λ0 ≤ λ < λпр критические напряжения можно оп-
ределять по эмпирическим формулам, полученным на основании испытаний серии шарнирно-опертых стержней, имеющих различные значения гибкости, λ < λпр, которые доводят до потери устойчи-
вости.
В диапазоне λ0 ≤ λ < λпр зависимость σк = σк(λ) с достаточной
точностью для пластичных материалов аппроксимируется прямой линией (рис. 15.4) с уравнением
σк = а−bλ. |
(15.11) |
Для сталей λ0 = 0,4λпр, для цветных металлов λ0 = 0,25λпр.
Это уравнение называют эмпирической формулой Эйлера. Коэффициенты a и b приводятся для разных материалов в справочных таблицах. Так, для стали 3 а = 310 МПа, b = 1,14 МПа.
154
Для стержней малой гибкости (стержни I группы) расчет ведется на простое сжатие.
За критическое напряжение для пластинных материалов принимается предел текучести (σт ), а для хрупких – предел прочности при
сжатии (σспр ).
15.5. Расчет на устойчивость вертикального стержня под действием собственного веса
Стержень АВ длиной l защемлен жестко в основании А и свободным верхним концом В (рис. 15.5). Жесткость поперечного сечения по всей длине постоянная. Стержень нагружен
собственным весом интенсивности q.
Критическое значение нагрузки Fкр = ql может быть вычислено по формуле
F |
= 7,83 EJ |
, |
кр |
l2 |
|
где J – минимальное значение осевого момента |
||
инерции. |
|
Рис. 15.5 |
Пример
Определить отношение критических напряжений для стержней (рис. 15.6, а, б) круглого сечения диаметром d = 2 см и отличающихся длиной. Материал сталь 3, l = 1 м.
а
б
Рис. 15.6
155
Решение:
1. Определим гибкость стержней. Радиус инерции круглого сечения
i = |
|
J |
|
= |
|
πd 4 |
4 |
= |
d |
= 0,5 см. |
|
A |
|
64πd 2 |
4 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
Гибкость: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λa = |
µla |
= |
1 100 |
= 200, |
λa > λпр, |
|||||
|
i |
0,5 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
λб = |
µlб |
= |
1 50 =100, |
λб = λпр. |
||||||
|
||||||||||
|
|
i |
|
0,5 |
|
|
|
|
2. Вычислим критическое напряжение по формуле Эйлера:
σ |
a |
= |
π2 |
Е |
≈ |
10 2 |
105 |
=50 МПа, |
|
кр |
λa2 |
(200)2 |
|||||||
|
|
|
|
||||||
σб |
= |
π2 |
Е |
≈ |
10 2 |
105 |
= 200 МПа. |
||
|
кр |
|
λб2 |
|
(100)2 |
|
3. Определим отношение критических напряжений:
σбкр = 200 = 4.
σкрa 50
Следовательно, при возрастании силы от нулевого значения устойчивость для стержня а будет потеряна значительно раньше, чем для стержня б.
15.6. Практический метод расчета на устойчивость сжатых стержней
Расчет на прочность по трем различным формулам (стержни большой, средней и малой гибкости) является нежелательным, так как является потенциальным источником ошибок. В связи с этим был разработан другой вариант расчета, в основу которого положено по-
156
нятие о коэффициенте понижения допускаемого напряжения, принимаемого в расчетах на сжатие коротких стержней.
При центральном сжатии стержней малой гибкости расчет на прочность, как известно, проводят по формулам:
σ = |
F |
≤ |
σпрсж |
=[σсж ], |
|
A |
[n] |
||||
|
|
|
σу = F
Aбр
σу
[σсж ]
≤ σкр = σnу
= n σсж .
у пр
,
у
(15.12)
(15.13)
(15.14)
|
|
|
|
принимается всегда больше, |
чем |
||
|
|
Запас на устойчивость nу |
|||||
запас на прочность [n]. Так, |
для |
пластичных материалов |
(сталь) |
||||
|
|
= 1,8…3,0 для чугуна |
|
|
= 5,0…5,5, для дерева |
|
|
nу |
nу |
nу = |
|||||
= 2,8…3,2. |
|
|
|
|
|
||
|
|
Связь допускаемого напряжения на устойчивость и допускаемо- |
|||||
го напряжения на простое сжатие может быть записана в виде |
|
|
|||||
|
|
σу = ϕ[σсж ], |
(15.15) |
где φ – коэффициент уменьшения основного допускаемого напряжения при расчете на устойчивость,
ϕ = |
σкр [n] |
. |
(15.16) |
||
|
|||||
|
|
|
сж |
|
|
|
nу |
σпр |
|
Коэффициент φ всегда меньше единицы и зависит в первую очередь от гибкости стержня (геометрический фактор) и от механических свойств материала:
ϕ = f (λ,σпр ). |
(15.17) |
Значения коэффициента φ в зависимости от материала и гибкости стержня приводятся в справочных таблицах.
157
Условие устойчивости имеет вид
σ = F ≤ ϕ[σсж ], (15.18)
Aбр
где Абр – полная площадь поперечного сечения, местные ослабления сечения практически не изменяют величину критической силы.
Расчет на устойчивость с использованием зависимости (15.18) может быть выполнен в трех вариантах: проверочный, определение допускаемой нагрузки, подбор сечения.
Наиболее сложной является задача проектирования (подбора) сечения сжатого стержня. Такую задачу решают методом последовательных приближений. Он состоит в том, что задаются значением коэффициента ϕ. Обычно в первом приближении рекомендуют принимать ϕ1 = 0,5…0,6. При принятии какого-либо значения коэффициента ϕ = φ1 из условия устойчивости (15.18) определяют требуемую площадь Fбр. По площади компонуют размеры сечения.
ϕ2 |
= |
ϕ1 +ϕ1′ |
. |
(15.19) |
|
2 |
|||||
|
|
|
|
Произведя те же операции, что и при первой попытке, определяют ϕ′2 и сравнивают с ϕ2. В случае необходимости производят следующую попытку. При незначительно отличающихся значениях ϕi и ϕ′i проводят проверку на устойчивость по зависимости (15.18),
т.е. вычисляют допускаемую силу |
|
|
= Aбрϕ[σcж ]. Если |
|
|
, |
Fу |
F ≤ Fу |
расчет прекращается.
15.7. Выбор материала и рациональных форм поперечных сечений сжатых стержней
Сжатые стержни большой и средней гибкости следует проектировать так, чтобы они были равноустойчивыми в главных плоскостях инерции, т.е. соблюдено условие равенства гибкостей:
λx = λy . |
(15.20) |
158
Учитывая выражения для гибкости λx = |
µ |
l |
и λy = |
µyl |
, получим |
|||
x |
|
|
||||||
ix |
|
iy |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ix |
= |
µx . |
|
|
|
|
(15.21) |
|
|
|
|
|
|
|||
|
iy |
x |
µy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Другим путем, позволяющим повысить устойчивость стержня, является увеличение радиусов инерции сечения при сохранении ус-
ловия (15.20).
Наиболее рациональными в этом случае являются полые сечения, трубчатые, коробчатые или другие, скомпонованные и прокатных профилей.
Пример
Подобрать размеры колонны круглого сплошного и трубчатого сечений (α = 0,6), несущих нагрузку F = 1000 кН при длине l = 10 м и допускаемом напряжении [σ] = 160 МПа. Оба конца стержня закреплены жестко (рис. 15.17).
Решение:
1. Приближение. Примем φ1 = 0,5. Тогда
A ≥ |
|
F |
|
= |
|
1000 103 |
= 0,125 м2 |
=125 см2. |
|
|||
ϕ |
[σ] |
|
0,5 160 106 |
|
||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для сплошного стержня |
|
|
||||||||||
d = |
4 125 =12,6 cм, по стандарту принима- |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
3,14 |
|
|
|
Рис. 15.17 |
|||
ем d = 125 мм. |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
Для трубчатого стержня |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
4 125 |
|
|
|
|||
|
D = |
|
|
|
=15,8 cм, по стандарту принимаем |
D = |
||||||
|
3,14 |
(1−0,62 ) |
||||||||||
= 160 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
159
Радиусы инерции и гибкость:
i |
= |
Jспл |
= d |
= |
12,5 |
=3,125 cм, λ |
|
= |
µl |
= |
0,5 1000 |
=160, |
A |
4 |
|
i |
3,125 |
||||||||
спл |
|
4 |
|
|
спл |
|
|
|
||||
|
|
спл |
|
|
|
|
|
|
спл |
|
|
|
i = |
D |
1+α2 =161,17 = 4,66 cм, λ |
|
= |
µl |
= |
0,5 1000 |
=107,3, |
|
тр |
4 |
4 |
|
тр |
|
i |
|
4,66 |
|
|
|
|
|
|
|
тр |
|
|
|
по таблицам ϕ = f (λ) |
определяем ϕ. |
|
|
|
|
|
|
||
Для |
сплошного |
сечения ϕ1′ = 0,27, |
для |
трубчатого сечения |
ϕ1′ = 0,531. Для сплошного сечения отличие заданного коэффициента
ϕ1 ≠ ϕ1′, |
для трубчатого сечения можно ограничиться подобранным |
|||||||||
диаметром D = 160 мм. |
|
|
|
|
|
|
||||
2. Приближение для сплошного сечения: |
|
|
|
|
||||||
ϕ = ϕ1 +ϕ1′ = 0,5 +0,27 = 0,385, |
|
|
|
|
|
|||||
|
1 |
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
A |
≥ |
106 |
= 0,0162 м2 |
=162 см2 |
, |
|
|
|
||
0,385 |
160 106 |
|
|
|
||||||
|
спл |
|
|
|
|
|
|
|
||
d = |
4 162 |
=14,36 см, принимаем d = 150 мм, i |
= |
15 |
см, |
|||||
|
|
|
3,14 |
|
|
|
спл |
|
4 |
|
λ |
спл |
= 500 4 =133,33, ϕ′ = 0,381. |
|
|
|
|
|
|||
|
|
15 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Погрешность ε = 0,385 −0,381100 % =1,04 %. 0,385
3. Определение допускаемого напряжения на устойчивость для сплошного и трубчатого сечений.
Сплошное сечение: σ |
у |
|
= ϕ′ |
[σ |
сж |
] = 0,381 160 = 61 МПа, |
||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||
σ = |
F |
= |
4 106 |
|
|
|
=56,6 МПа. |
|||
A |
3,14 225 10−4 |
106 |
||||||||
|
спл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
160