Сопротивление материалов конспект лекций
..pdfРис. 12.2
Главные напряжения определяем по известным формулам:
|
|
|
|
σ = σ |
+ 1 σ2 +4τ2 , |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
1 |
2 σ22= 0, |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
σ3 = |
σ |
− 1 |
|
σ2 +4τ2 . |
|
|
(12.1) |
||
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пластичный материал |
|
|
||||||||
|
|
|
|
σэIII = |
|
σ2 +4τ2 |
≤[σ], |
|
|
|
|||
|
|
|
|
σэIV = |
|
σ2 +3τ2 |
≤[σ], |
|
|
(12.2) |
|||
|
|
|
|
|
Wp = 2Wx. |
|
|
|
|
||||
III |
|
|
M |
2 |
|
M |
к |
2 |
М2 |
+ М2 |
|
||
σэ |
= |
|
|
и +4 |
|
= |
и |
2 |
к ≤[σ], |
(12.3) |
|||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
Wx |
|
2Wx |
Wx |
|
||||||
|
|
|
|
МрасчIII |
= |
|
Ми2 + Мк2 , |
|
|
|
IV |
|
|
M |
2 |
|
|
M |
к |
2 |
М2 |
+0,75М2 |
||
σэ |
= |
|
|
и |
+3 |
|
|
= |
и |
2 |
к ≤[σ], |
||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
Wx |
|
|
2Wx |
|
Wx |
|
||||
|
|
|
|
МрасчIV |
= |
Ми2 +0,75Мк2 , |
|
||||||
|
|
|
|
|
σэ = |
Mрасч |
|
≤[σ], |
|
|
|||
|
|
|
|
|
Wx |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(12.4)
(12.5)
111
|
|
|
|
|
32Mрасч |
≤[σ], |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
πd3 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
d ≥ |
3 |
32Mрасч |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
π[σ] |
|
|
||||
|
|
|
|
Хрупкий материал |
|
||||||
|
σV = σ −kσ ≤[σ]; |
k = |
[σ]p , |
|
|||||||
|
|
|
э |
1 |
|
3 |
|
|
|
[σ]c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
σэV = |
1 |
|
(1−k )Mи |
+(1+k ) |
Ми2 + Мк2 |
≤[σ], |
|||||
2W |
|
||||||||||
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
МрасчV |
= 1 |
(1−k )Mи |
+(1+k ) |
Ми2 + Мк2 . |
|||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(12.6)
(12.7)
12.2. Совместное действие изгиба и кручения бруса прямоугольного сечения
Проиллюстрируем совместное действие изгиба и кручения бруса прямоугольного сечения схемами с обозначенными действующими напряжениями (рис. 12.3).
Рис. 12.3
112
Точка 1:
σ(M x ) = |
M x |
, σ(M y ) = |
M y |
, |
||||
|
|
|||||||
|
|
W |
|
|
W |
y |
||
|
|
x |
|
|
|
|||
W = bh2 |
, W |
y |
= hb2 . |
|
|
|
||
x |
6 |
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Точка 2:
σ(M y ),
τmax = Mк ,
Wк Wк = αhb2.
Точка 3:
σ(M x ),
τ′max = γ Mк .
Wк
Наиболее опасная точка определяется в результате вычисления эквивалентных напряжений и соответствующих им условий прочности:
Точка 1:
σmax = M x + M y ≤[σ].
Wx Wy
Точка 2:
|
|
M y |
|
2 |
|
Mк |
|
|
2 |
|
|
|
|||||||
σIII = |
|
|
+4 |
|
≤[σ], |
||||
|
|
|
2 |
|
|||||
э |
|
|
|
|
αhb |
|
|||
|
|
Wy |
|
|
|
|
|
σэIV = |
|
M y |
2 |
|||
|
|
+ |
||||
|
||||||
|
|
W |
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
Точка 3:
|
|
M |
к |
|
2 |
|
3 |
|
|
|
|
≤[σ]. |
|
αhb |
2 |
|||||
|
|
|
|
|
III |
|
|
M |
2 |
|
|
|
M |
к |
|
2 |
|
σэ |
= |
|
|
x |
+4 |
|
γ |
|
|
|
≤[σ], |
|
|
αhb |
2 |
||||||||||
|
|
|
Wx |
|
|
|
|
|
|
113
IV |
|
|
M |
2 |
|
|
M |
к |
|
2 |
|
σэ |
= |
|
|
x |
+3 |
γ |
|
|
|
≤[σ] |
|
|
αhb |
2 |
|||||||||
|
|
|
Wx |
|
|
|
|
|
Для хрупких материалов применяется теория прочности Мора.
Пример
На вал насажены два зубчатых колеса. Сила F1 – вертикальная, сила F2 – горизонтальная, F2 = 5000 Н. Диаметры зубчатых колес D1 = 360 мм, D2 = 450 мм. Допускаемое напряжение [σ] = 160 МПа. Определим диаметр вала по четвертой теории прочности.
Решение:
Приведем силы F1 и F2 к центру вала, заменяя каждую из них центрально приложенными силами в точках D и С и скручивающими
моментами M1 = F12D1 и M2 = F22D2 .
Из равенства моментов (F1D1 = F2 D2 ) находим силу
F1 = F2 D2 = 5000 0, 45 = 6250 Н. D1 0,36
Для расчетной схемы строим эпюры крутящих моментов Мк, эпюры изгибающих моментов Мх от силы F1 и Му от силы F2, действующей в горизонтальной плоскости (рис. 12.4). Подшипники, на которые опирается вал в сечениях А и В, рассматриваются как шарнирные опоры.
Исследуемое сечение испытывает воздействие изгибающих моментов в двух взаимно перпендикулярных плоскостях, поэтому предварительно определяем суммарный изгибающий момент:
Ми = Мх2 + M y2 .
Строим эпюру суммарных изгибающих моментов. И наконец, определяем расчетный момент по четвертой теории прочности:
МрасчIV = Ми2 +0,75Мк2 .
Затем строим эпюру расчетных моментов.
114
Рис. 12.4
115
Из условия прочности (12.5) с учетом Wx |
= |
πd3 |
|||||||
32 |
определится |
||||||||
диаметр вала: |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d ≥ |
3 |
32MрасчIV |
= 3 |
32 1322 |
= 4,38 |
10 |
−2 |
м. |
|
π[σ] |
3,14 160 106 |
|
В соответствии с таблицей нормальных линейных размеров
(табл. П.1) d = 45 мм.
116
Лекция 13. УСТАЛОСТЬ МАТЕРИАЛОВ И ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ
13.1. Явление усталости
Усталостью материалов называется процесс образования и развития трещин под действием периодически меняющейся нагрузки.
Различают малоцикловую усталость, при которой наблюдаются заметные пластические деформации, а число циклов до разрушения не превышает 50 000, и многоцикловую усталость, при которой уровень напряжений может быть значительно ниже предела упругости или текучести, а число циклов до разрушения составляет от сотен тысяч до десятков миллионов циклов. Но и в этом случае из-за существенной микронеоднородности современных конструкционных материалов зарождение трещины усталости связано с локальными повторными пластическими деформациями, протекающими в отдельных структурных элементах материала.
В дальнейшем речь пойдет в основном о многоцикловой усталости, при которой разрушение протекает без заметных пластических деформаций на макроуровне и имеет специфический характер. Трещина зарождается, как правило, с поверхности детали в наиболее нагруженных местах (выточках, галтелях, переходах, отверстиях и т.д.) и постепенно распространяется, как бы перерезывая деталь, уменьшая площадь ее рабочего сечения. В процессе развития трещины ее обнаружение крайне затруднительно, так как сама трещина обычно закрыта, а деталь долго сохраняет свою несущую способность. И только когда оставшееся сечение не сможет нести нагрузку, происходит катастрофическое, почти мгновенное разрушение детали. Статистикой установлено, что больше половины катастроф (без учета террористических актов) связано с этим грозным явлением.
При усталостном разрушении на поверхности излома можно выделить три характерные зоны (рис. 13.1): зону зарождения трещины 1, имеющую вид темного пятна, зону ее развития 2, занимающую,
117
|
как правило, большую часть площади излома |
|
и представляющую собой гладкую поверхность, |
|
и так называемую зону долома 3 с зернистой |
|
структурой. Соотношение между размерами зон |
|
и их конфигурация зависят от вида и уровня на- |
|
гружения и конструкции детали. Тонкие линии на |
|
рис. 13.1 показывают последовательное положе- |
Рис. 13.1 |
ние фронта трещины по мере ее распространения. |
13.2. Характеристики цикла
Под действием периодически меняющихся нагрузок в опасной точке возникают также периодически меняющиеся напряжения. Пусть в некоторой детали реализуется линейное напряженное состояние, а нормальные напряжения в опасном сечении во времени меняются по закону, показанному на рис. 13.2. Время, через которое значения напряжений полностью повторяются, называется периодом Т. Совокупность значений напряжений за период составляет цикл напряжений. С точки зрения усталости в большинстве случаев для характеристики цикла достаточно знать максимальное σmax и минимальное σmin значение напряжений в цикле.
Рис. 13.2
С другой стороны, цикл можно представить как совокупность действия статического напряжения, равного среднему между макси-
мальным и минимальным напряжениями цикла σm = σmax + σmin , 2
118
и периодически меняющихся напряжений с амплитудой σa =
= σmax −σmin . Этивеличинытак и называются: σm – среднее напряже- 2
ние, σa – амплитуда цикла. Кроме того, для характеристики цикла
часто используют коэффициент асимметрии цикла R = σmin .
σmax
В зависимости от знака и значения коэффициента асимметрии циклы подразделяются на знакопостоянные (R > 0) и знакопеременные (R < 0). Если R = 0, цикл называется положительным отнулевым, если R = ∞ – отрицательным отнулевым, при R = –1 цикл называется симметричным, а при R = 1 цикл вырождается в постоянно действующее напряжение. Примеры различных видов цикла приведены на рис. 13.3.
σ
R = 1
0 < R < 1 |
R = 0 |
R < 0 |
|
|
R = –1
Время
R > 1 |
R = 1 |
|
|
|
R = ∞ |
Рис. 13.3
13.3. Механические характеристики сопротивления усталости
Механические характеристики сопротивления усталости определяются путем испытаний образцов на специальных усталостных машинах. Требования к образцам и испытательным машинам, мето-
119
дики проведения испытаний и обработки их результатов регламентируется ГОСТом.
Усталостные машины отличаются по виду нагружения (осевое растяжение-сжатие, изгиб вращающегося образца, плоский изгиб, кручение, комбинированное нагружение и т.д.), по способу силовозбуждения (механическое, гидравлическое, резонансное и т.д.). На рис. 13.4 показана схема простейшей механической усталостной машины, осуществляющей изгиб вращающегося образца. Машина позволяет проводить испытания при симметричных циклах нагружения, наиболее часто применяемых на практике.
Рис. 13.4
Образец устанавливается в шпиндель машины, вращающийся с некоторой угловой скоростью. На конец образца через подшипник напрямую или через систему рычагов прикладывается сила F.
Вопасном сечении образца создается изгибающий момент Ми = FL.
Впроизвольной точке, расположенной на контуре опасного сечения, из-за того, что образец вращается, а плоскость действия изгибающего момента остается неизменной, возникает нормальное напряжение, меняющееся во времени по синусоидальному закону с амплитудой
σa = |
32FL |
πd3 . |
В этом случае σm = 0, σa = σmax = –σmin.
120