
- •1. Исходные данные для проектирования холодильных установок
- •1.1 Расчетные параметры наружного воздуха
- •1.2 Расчетная температура воды для охлаждения конденсаторов
- •1.3 Расчетная температура грунта
- •1.4 Режимы холодильной обработки продуктов
- •1.5 Расчетная разность температур для внутренних ограждений
- •2. Объёмно–планировочные решения и строительная часть холодильников
- •2.1 ОБщие сведения
- •Нормы загрузки
- •2.2 Определение числа и размеров камер Распределительные и производственные холодильники
- •2.2 Выбор планировки Требования к планировке
- •Требования к машинным и аппаратным отделениям
- •2.3 Расчет изоляции Выбор тепло- и пароизоляционных материалов
- •Определение толщины изоляционного слоя
- •Примеры расчетов толщины изоляционного слоя
- •3. Расчет теплопритоков в камеры холодильника
- •3.1 Теплопритоки через ограждения
- •3.2 Теплопритоки от грузов при холодильной обработке
- •3.3 Теплопритоки при вентиляции помещений
- •3.4 Эксплуатационные теплопритоки
- •3.5 Теплопритоки от фруктов при «дыхании»
- •3.6 Определение нагрузки на камерное оборудование и компрессор
- •Примеры расчетов
- •4. Выбор способа охлаждения и схемы холодильной установки
- •4.1 Способы охлаждения
- •Размещение камерного оборудования и систем воздухораспределения
- •4.2 Системы охлаждения и схемы холодильных установок
- •5. Расчет и подбор оборудования
- •5.1 Построение цикла по заданным рабочим параметрам
- •5.2 Расчет цикла
- •5.3 Влияние режима работы на холодопроизводительность машины
- •5.4 Расчет и подбор теплообменных аппаратов Испарители рассольные
- •Камерное оборудование
- •5.5 Подбор холодильных машин и агрегатов
- •Подбор холодильных машин
- •Техническая характеристика машины мвт 14- 1-0
- •Поверочный расчет холодильной установки
- •6. Безопасность жизнедеятельности
- •6.1 Холодильное оборудование
- •Приборы контроля, регулирования и защитной автоматики.
- •Требования к размещению холодильных установок.
- •Причины аварий аммиачных холодильных установок и меры их предупреждения.
- •Холодильные камеры с регулируемой газовой средой.
- •6.2 Правила безопасности при монтаже холодильного оборудования
- •6.3 Меры безопасности при техническом обслуживании и оказание первой помощи пострадавшим Общие положения.
- •Обслуживание электрооборудования.
- •Работа с приспособлениями для пайки и определение мест утечки хладона
- •Оказание первой помощи
- •Приложения
- •Приложение 2
- •Приложение з
- •Содержание Проектирование холодильных установок
- •5.1 Выбор расчётного рабочего режима 76
- •Испарители рассольные 84
- •Подбор малых холодильных машин 105
Поверочный расчет холодильной установки
Поскольку холодопроизводительность выбранного агрегата и площадь теплопередающей поверхности установленных испарителей, как правило, отличаются от расчетных, после подбора холодильного агрегата и распределения батарей по камерам необходимо произвести поверочный расчет, цель которого:
определить температуры, которые установятся в камерах при непрерывной работе холодильного агрегата (коэффициент рабочего времени b=1); этим самым выявляются предельные возможности выбранной холодильной установки;
определить коэффициент рабочего времени и температуры кипения, при которых должен работать холодильный агрегат, для достижения заданной температуры в той камере, где площадь поверхности установленных испарителей меньше расчетной.
Рассмотрим сначала случай, когда холодильная машина работает на один охлаждаемый объект (одну камеру).
Известны:
1. Наружная температура tн, теплоприток в холодильную камеру Q, который в основном состоит из теплопритоков через ограждения Q1 и от поступления продуктов Q2.
2. Теплопроводимость ограждающих конструкций (kогFог).
3. Теплопроводимость испарителя (kм Fм).
4. Характеристика компрессора, т. е. зависимость холодопроизводительности компрессора Qкм от температуры кипения t0:
.
Требуется определить установившуюся температуру tв в охлажденном объекте (камере) при непрерывной работе компрессора (b=1).
Аналитически эту температуру можно найти из теплового баланса камеры:
а)
б)
где Мгр – поступление грузов, кг/с;
сгр – средняя удельная теплоемкость грузов, кДж/(кг·К);
tгр – температура поступающих грузов, °С.
Однако
для решения этих уравнений необходимо
знать зависимость
,
которая обычно задана в виде графика,
поэтому и решить эти уравнения проще
графическим способом, например способом,
разработанным В.И. Канторовичем.
В координатах Q–tв строим зависимость теплопритоков от температуры в камере:
При заданных tн и tгр величины, заключенные в скобках, являются постоянными. Следовательно, эта зависимость изображается прямой линией, которую можно построить по двум точкам, вычислив, например, Qкам при tв=tн и Qкам при tв=0°С (рис. 5.22,а).
На этом же графике строим характеристику испарителя при различных температурах кипения (например, при t0= –30 и 0°С) по уравнению
Если в камере установлено несколько испарителей, то Fн – площадь их суммарной поверхности.
Для каждого значения t0 на пересечении линий Qкам и Qн находим теплопритоки в камеру Qкам и по полученным данным строим зависимость теплопритоков от температуры кипения Qкам=f(t0) (рис. 5.22.б).
Наносим на этот же график характеристику компрессора или компрессорно-конденсаторного агрегата Qкм=f(t0) или Qха =f(t0) при расчетном значении температуры конденсации.
На пересечении характеристик компрессора и нагрузки (точка B' на рис. 5.22, б) получим установившиеся значения температуры кипения и теплопритока в камеру. Далее возвращаемся к рис.5.22, а. Из точки на оси абсцисс, соответствующей заданному значению
Рис. 5.22 Графическое определение температуры в объекте при заданных нагрузке и характеристике холодильного агрегата
температуры, проводим линию, параллельную характеристикам испарителя Qн. Пересечение этой линии с линией теплопритоков Qкам дает точку (точка В), двигаясь из которой вертикально вниз, находим на оси абсцисс температуру в камере в установившемся режиме (при b=1).
Пользуясь рис. 5.22, можно также ответить на вопрос, с каким коэффициентом рабочего времени должен работать компрессор для поддержания в камере заданной температуры tв. Для этого на рис. 5.22,а проводим вертикальную линию из точки на оси абсцисс, соответствующей tв, до пересечения с линией Qкам точке Г. Из точки пересечения проводим линию, параллельную Qн, и узнаем, какая для этого должна поддерживаться средняя температура кипения t0.
Затем на рис. 5.22,б проводим вертикаль из найденного значения t0 (точка а). Эта линия пересечет характеристики теплопритоков и компрессора (холодильного агрегата) в точках б и с, характеризующих соответственно теплоприток в камеру и холодопроизводительность компрессора (агрегата). Отношение отрезков ас и аб, как известно, есть искомый коэффициент рабочего времени.
Пример. Холодильная машина ИФ-49М охлаждает камеру хранения гастрономических товаров площадью 20 м2.
Теплопроводимость ограждающих конструкций kогFог=50 Вт/К, масса поступающих грузов Мгр= 1,5 т/сут, их средняя удельная теплоемкость сгр= 4 кДж/(кг· К), температура наружного воздуха 28°С.
Определить температуру в камере при непрерывной работе холодильной машины, а также коэффициент рабочего времени для поддержания температуры в камере 2°С.
В координатах Q–tв строим графическую зависимость теплопритоков от температуры в камере.
Поступление грузов
.
Температуру поступающих грузов принимаем 5°С.
Так как холодильная машина комплектуется четырьмя испарителями с площадью теплопередающей поверхности по 10 м2 каждый,
;
.
Характеристику теплопоступления Qкам проводим на рис. 5.22,а по двум точкам:
при tв= –10°С Qкам=1746+119·10=2936 Вт;
при tв=10°С Qкам= 1746 – 119 . 10= 656 Вт.
Наносим на график рис. 5.22, а характеристики испарителей.
Характеристику испарителя при to= –30°С строим по двум точкам:
при tв= –30°С Qм=0;
при tв= 0°С Qм=80(tв – tо)= 80·30= 2400 Вт.
Характеристику испарителя при to=0°С проводим из точки tв= 0°С, лежащей на абсциссе, параллельно характеристике при to= –30°С.
Для получения характеристики нагрузки в координатах tо–Qo переносим точки А и Б на график 5.22,б и через полученные точки А' и Б' проводим прямую линию, которая пересекается с характеристикой холодильного агрегата в точке В'. Двигаясь из этой точки вертикально вниз, находим температуру кипения при непрерывной работе холодильного агрегата (to= –24°С).
Чтобы найти установившуюся температуру в камере, возвращаемся к рис. 5.22, а. Из точки to= –24°С проводим характеристику испарителя до пересечения с линией Qкам в точке В, которой соответствует температура tВ= –0.5°С.
Чтобы найти коэффициент рабочего времени для поддержания в камере tв=2°С, проводим на рис. 5.22,а вертикаль из точки на абсциссе t=2°С до пересечения с линией Qкам в точке Г. Этой точке соответствует температура кипения to= —17,5°С. Затем на рис, 5,22,б проводим вертикаль через точку на абсциссе to= —17,5°С (точка а), пересекающую обе характеристики в точках б и с. Коэффициент рабочего времени равен
.
Если один холодильный агрегат работает на две или несколько камер, то установившуюся температуру в каждой из них можно определить тем же графическим методом. При этом нужно иметь в виду, что рабочая точка в координатах to—Q лежит на пересечении характеристики холодильного агрегата и суммарного теплопритока в камеры.
Рис. 5.23 Графическое определение температур в двух объектах при заданной нагрузке и характеристике холодильного агрегата.
Рассмотрим последовательность выполнения поверочного расчета также на конкретном примере.
Пример. Определить установившиеся температуры в камерах хранения рыбы площадью 7 м2, гастрономических товаров — площадью 12 м2, охлаждаемых одним холодильным агрегатом ИФ-49М. Выбрать оптимальный вариант распределения испарителей по камерам.
Известно:
= 20 Вт/К,
= 30 Вт/К, tв1=
—2°С; tв2=
2°С; М1=
700 кг/сут;
М2=
1000 кг/сут, удельная теплоемкость
продуктов с=
4 кДж/кг.
Начальная температура грузов tгр1= —2°С, tгр2= 5°С. Температура наружного воздуха tн= —28°С.
1. В координатах Q—tв строим характеристики теплопритоков в камеры (рис. 5.9,а).
при tв1= —20°С Qкам1 = 1535 Вт;
при tв1= —2°С Qкам1 = 600 Вт.
По найденным значениям строим характеристику для Qкам1,
при tв2= —20°С Qкам2 = 2592 Вт;
при tв2 = 0°С Qкам2 = 1072 Вт.
По найденным значениям определяем характеристику Qкам2.
2. Рассмотрим сначала вариант, когда в обеих камерах установлено по два испарителя. В этом случае характеристики будут одинаковыми:
где Fи = 10 м2 — поверхности одного испарителя;
kи=2 Вт/(м2- К)— коэффициент теплопередачи испарителя.
Строим характеристики испарителей для t0 например, равной —30 и 0°С,
при t0 = —30°С Qи = 2·2·10 (tв + 30). Эту линию проводим через две точки:
при tв = —30°С Qи = 0; tв = 0°С Qи = 1200 Вт.
При t0 = 0°С характеристику можно либо провести через 2 точки (например, при tв = 0°С и при tв = 20°С), либо провести из точки на оси абсцисс tв = 0°С параллельно первой линии.
Линия теплопритоков в первую камеру пересеклась с характеристикой испарителей точке А1 которой соответствует Q = 900 Вт при t0 = —30°С, и в точке Б1 которой соответствует Q = 200 Вт при t0 = 0°С (рис. 5.23). По этим точкам перестраиваем характеристику Qкам1 из координат tв—Q в координаты t0—Q (точки А1' и Б1' на рис. 5.23,б).
Аналогично по точкам А2 и Б2 перестраиваем линию теплопритоков Qкам2. Поскольку нагрузка на холодильный агрегат равна сумме теплопритоков в первую и вторую камеры, для ее получения в координатах t0—Q складываем ординаты построенных характеристик Qкам1 и Qкам2.
Наносим на рис. 5.23,б характеристику агрегата ИФ-49М.
Она пересечется с линией Qкам1+ Qкам2 в точке В', которой соответствует температур кипения t0 = 25° С. Возвращаемся к рис. 5.23,а и из точки на оси абсцисс tв = —25°С проводим линию, параллельную характеристикам испарителей.
На пересечении этой линии с Qкам1 и Qкам2 получаем точки, которые показывают, что в первой камере установится температура tв1= —5°С , а во второй tв2= 1°С.
Чтобы поддержать во второй камере расчетную температуру 2°С, температура кипени) должна быть I, = —20°С (построение на рис. 5.16,а). Для этого холодильный агрегат должен работать с коэффициентом рабочего времени
.
При этом температура в первой камере станет равной tв1, = —3,5°С (точка пересечения характеристики испарителей при t0 = —20°С с характеристикой Qкам1), что допустимо.
Рассмотрим теперь второй вариант размещения испарителей; в первой камере один испаритель, а во второй — три.
Характеристики теплопритоков в каждую камеру остаются прежними, а характеристики испарителей становятся различными, так как теплопроходимость испарителя первой камеры kи·Fи= 2·10 = 20 Вт/К, а второй kи·3Fи= 2·3·10 = 60 Вт/К.
Поэтому точки А1 и Б1 будут лежать на пересечении характеристики теплопритоков в первую камеру Qкам1, с характеристиками испарителя Qи1, а точки А2 и Б2 — на пересечении Qкам2, с Qи2. Производим перестроение теплопритоков из координат tв—Q (рис. 5.23,в) в координаты t0—Q (рис. 5.9,г) и на пересечении характеристики суммарных теплопритоков с характеристикой агрегата Qх.а находим рабочую точку В', которой соответствует температура кипения t0 = —25°С.
Возвращаясь к рис. 5.23,в и проведя из точки tв = —25°С прямые, параллельные Qкам1 и Qкам2, найдем, что хотя температура кипения не изменилась, температура в камерах стала соответственно tв1= —5°С (вместо—2°С по нормам), а во второй камере—4°С. Поскольку эти температуры соответствуют Ь = 1, ясно, что второй вариант размещения испарителей неприемлем.