- •1.2. Теплопроводность.
- •1.3. Конвекция и конвективный теплообмен.
- •1.4. Тепловое излучение.
- •1.5. Сложный теплообмен.
- •2. Теплопроводность.
- •2.1. Температурное поле и его характеристики.
- •2.2. Основной закон теплопроводности - Закон Фурье.
- •2.3. Коэффициент теплопроводности.
- •2.4. Дифференциальное уравнение теплопроводности.
- •2.5. Условия однозначности.
- •2.6. Теплопроводность однослойной плоской стены при стационарном режиме и граничных условиях 1-го рода.
- •2.7. Теплопроводность многослойной плоской стенки при стационарном режиме и граничном условии 1-го рода.
- •2.8. Теплопроводность однослойной цилиндрической стенки при стационарном режиме и граничном условии 1-го рода.
- •2.9. Соотношение между термическими сопротивлениями плоской и цилиндрической стенок.
- •2.10. Теплопроводность многослойной цилиндрической стенки при стационарном режиме и граничных условия 1-го рода.
- •2.11. Теплопроводность при нестационарном режиме.
- •3. Конвективный теплообмен.
- •3.1. Режимы течения. Понятие о гидродинамическом и тепловом пограничном слое.
- •3.2. Уравнение Ньютона-Рихмана. Коэффициент теплоотдачи.
- •3.3. Дифференциальные уравнения конвективного теплообмена.
- •3.4. Основные положения теории подобия для конвективного теплообмена.
- •3.5. Теоремы подобия.
- •3.6. Теплоотдача при вынужденном течении жидкости внутри трубы.
- •3.6.2. Теплоотдача при ламинарном течении жидкости внутри трубы.
- •3.6.2. Теплоотдача при турбулентном движении жидкости внутри трубы.
- •3.6.3. Теплоотдача при переходном режиме течения жидкости внутри трубы.
- •3.7. Теплоотдача при выпущенном поперечном обтекании одиночной трубы.
- •3.8. Теплоотдача при вынужденном поперечном обтекании пучка труб.
- •3.9. Теплоотдача при вынужденном продольном обтекании плоской поверхности.
- •3.10. Теплоотдача при свободной конвекции.
- •3.10.1. Теплоотдача при свободной конвекции между двумя горизонтальными поверхностями.
- •3.10.2. Теплоотдача при свободной конвекции между двумя вертикальными поверхностями.
- •4. Теплообмен излучением.
- •4.1. Основные характеристики теплообмена излучением.
- •4.2. Основные законы теплового излучения.
- •4.2.1. Закон Планка.
- •4.2.2. Закон Вина
- •4.2.3. Закон Стефана-Больцмана
- •4.2.4. Закон Кирхгофа
- •4.2.5. Закон Ламберта
- •4.3. Теплообмен излучением между двумя параллельными плоскостями.
- •4.4. Теплообмен излучением между телами, одно из которых внутри другого.
- •4.5. Применение экранов для уменьшения лучистого теплообмена между поверхностями.
- •4.6. Теплообмен излучением между объемом газа и твердой поверхностью.
- •5. Сложный теплообмен.
- •5.1. Теплопередача.
- •5.2. Теплопередача через плоские стенки.
- •5.2.1. Однослойная плоская стенка.
- •5.2.2. Многослойная плоская стенка
- •5.3. Теплопередача через цилиндрические стенки.
- •5.3.1. Однослойная цилиндрическая стенка.
- •5.3.2. Многослойная цилиндрическая стенка
- •5.4. Критический диаметр цилиндрической стенки. Тепловая изоляция цилиндрической стенки.
- •5.5. Сложный теплообмен при теплоотдаче между газовой средой и твердой стенкой.
- •5.5. Методы интенсификации процессов теплопередачи.
- •6. Теплообмен при изменении фазового состояния теплоносителей. Массоперенос.
- •6.1. Теплообмен при кипении жидкости.
- •6.2. Теплоотдача при пузырьковом кипении жидкости в большом объеме.
- •6.3. Теплообмен при конденсации пара.
- •6.4. Основные понятия и закономерности процесса массообмена.
- •6.5. Массоотдача.
- •7. Теплообменные аппараты.
- •7.1. Основные типы теплообменных аппаратов.
- •7.2. Методика расчета теплообменных аппаратов.
- •7.3. Средний температурный напор.
- •7.4. Расчет поверхности нагрева и среднего коэффициента теплопередачи теплообменных аппаратов. Виды расчетов та.
5.3. Теплопередача через цилиндрические стенки.
5.3.1. Однослойная цилиндрическая стенка.
Рассмотрим теплопередачу через однослойную цилиндрическую стенку (Рис. 18), где t1 и t2 - температура первого и второго теплоносителя, tст1 и tст2 - температура на внутренней и наружной поверхности стенки во всех точках, d1, d2 и - характеристики стенки, 1 и 2 - коэффициенты теплоотдачи первого и второго теплоносителя.
Д ля цилиндрической стенки удельный тепловой поток меняется, но общий - остается постоянным. Записывая величину общего теплового потока на разных этапах переноса тепла теплоотдачей и теплопроводностью получим
1 этап ,
2 этап ,
3 этап
где l - длина цилиндрической стенки, м;
Q - общий тепловой поток при теплопередаче через цилиндрическую стенку, Вт.
Определяя из приведенных
уравнений разности температур для каждого этапа отдельно, складывая почленно все полученные равенства и сокращая одинаковые температуры, получим с учетом условия
Q=пост. и l=пост.
,
откуда
.
Для использования удельных величин при расчете теплопередачи через цилиндрическую стенку введем следующие понятия:
- Кц, линейный коэффициент теплопередачи через цилиндрическую стенку (трубу), отнесенный к 1 погонному метру трубы и ее диаметром, Вт/м К;
- qц, удельный тепловой поток для цилиндрических стенок, отнесенный на 1 погонный метр длины стенки, равный , Вт/м;
- , линейное термическое сопротивление теплопередаче через цилиндрическую стенку, м К/Вт.
В соответствии с принятыми обозначениями
,
.
Из этих уравнений найдем значение коэффициента теплопередачи и термического сопротивления теплопередачи для цилиндрической стенки
, Вт/м К
, м К/Вт
где Rц1, Rц, Rц2 - линейное термическое сопротивление теплоотдачи от первого теплоносителя к стенке, теплопроводности через стенку и теплоотдачи от стенки ко второму теплоносителю.
5.3.2. Многослойная цилиндрическая стенка
Для многослойной цилиндрической стенки термические сопротивления слоев складываются и общее термическое сопротивление теплопередаче равно
Полученные значения Кц.мн и Rц.мн используют для определения qц
.
По этим формулам рассчитывают также размеры изоляционных покрытий, применяемых для уменьшения теплопотерь.
5.4. Критический диаметр цилиндрической стенки. Тепловая изоляция цилиндрической стенки.
Рассмотрим суммарное термическое сопротивление однослойной цилиндрической стенки при переменном значении наружного диаметра стенки d2
.
Из анализа данного выражения видно, что если остальные величины (d1, 1, 2 и ) постоянны, то с увеличением d2 второе слагаемое постоянно растет, а третье - уменьшается. Следовательно, величина Rц при определенном значении d2 имеет минимум, т.к. с ростом d2, Rц в начале уменьшается до минимума, а затем вновь растет.
Дифференцируя выражение Rц по d2 и приравнивая его к первую производную к нулю имеем
откуда, после преобразований, получим
,
и
Полученное значение диаметра цилиндрической стенки, называется критическим диаметром цилиндрической стенки, который соответствует минимальному значению суммарного термического сопротивления стенки Rц, т.к. вторая производная >0. Соответственно тепловой поток для цилиндрической стенки , будет иметь при d2=dкр максимальное значение.
На графике (Рис. 19) показано изменение величин и qц при изменении d2 от d1 до d2.
При d2<dкр увеличение d2 уменьшает Rц и увеличивает тепловые потери qц. При d2>dкр сопротивление Rц начинает расти с ростом d2 и потери qц уменьшаются, но только при d2=d2н, величина сопротивления Rц и потери qц сравниваются с их значением при d2=d1
Из этого условия
можно найти d2н. Только при d2>d2н потери qц уменьшаются ниже начального значения qц при d2=d1. Из изложенного следует, что для того, чтобы при увеличении d2, qц постоянно снижался необходимо условие dкрd1,
откуда можно найти значение предельное значение коэффициента теплопроводности материала стенки трубы, при котором с увеличением толщины стенки увеличивается ее суммарное термическое сопротивление теплопередачи.
.
Понятие критического диаметра цилиндрической стенки используется для оценки эффективности слоя тепловой изоляции труб и цилиндрических поверхностей.
В простейшем случае примем, что тепловая изоляция наложена на поверхность трубы в один слой.
Если обозначить соответственно изложенному выше , , и , то для цилиндрического слоя изоляции получим
Условие эффективности наружного слоя изоляции
откуда
Если это условие нарушается, то теплопотери неизолированной трубы будут меньше чем изолированной.