- •1.2. Теплопроводность.
- •1.3. Конвекция и конвективный теплообмен.
- •1.4. Тепловое излучение.
- •1.5. Сложный теплообмен.
- •2. Теплопроводность.
- •2.1. Температурное поле и его характеристики.
- •2.2. Основной закон теплопроводности - Закон Фурье.
- •2.3. Коэффициент теплопроводности.
- •2.4. Дифференциальное уравнение теплопроводности.
- •2.5. Условия однозначности.
- •2.6. Теплопроводность однослойной плоской стены при стационарном режиме и граничных условиях 1-го рода.
- •2.7. Теплопроводность многослойной плоской стенки при стационарном режиме и граничном условии 1-го рода.
- •2.8. Теплопроводность однослойной цилиндрической стенки при стационарном режиме и граничном условии 1-го рода.
- •2.9. Соотношение между термическими сопротивлениями плоской и цилиндрической стенок.
- •2.10. Теплопроводность многослойной цилиндрической стенки при стационарном режиме и граничных условия 1-го рода.
- •2.11. Теплопроводность при нестационарном режиме.
- •3. Конвективный теплообмен.
- •3.1. Режимы течения. Понятие о гидродинамическом и тепловом пограничном слое.
- •3.2. Уравнение Ньютона-Рихмана. Коэффициент теплоотдачи.
- •3.3. Дифференциальные уравнения конвективного теплообмена.
- •3.4. Основные положения теории подобия для конвективного теплообмена.
- •3.5. Теоремы подобия.
- •3.6. Теплоотдача при вынужденном течении жидкости внутри трубы.
- •3.6.2. Теплоотдача при ламинарном течении жидкости внутри трубы.
- •3.6.2. Теплоотдача при турбулентном движении жидкости внутри трубы.
- •3.6.3. Теплоотдача при переходном режиме течения жидкости внутри трубы.
- •3.7. Теплоотдача при выпущенном поперечном обтекании одиночной трубы.
- •3.8. Теплоотдача при вынужденном поперечном обтекании пучка труб.
- •3.9. Теплоотдача при вынужденном продольном обтекании плоской поверхности.
- •3.10. Теплоотдача при свободной конвекции.
- •3.10.1. Теплоотдача при свободной конвекции между двумя горизонтальными поверхностями.
- •3.10.2. Теплоотдача при свободной конвекции между двумя вертикальными поверхностями.
- •4. Теплообмен излучением.
- •4.1. Основные характеристики теплообмена излучением.
- •4.2. Основные законы теплового излучения.
- •4.2.1. Закон Планка.
- •4.2.2. Закон Вина
- •4.2.3. Закон Стефана-Больцмана
- •4.2.4. Закон Кирхгофа
- •4.2.5. Закон Ламберта
- •4.3. Теплообмен излучением между двумя параллельными плоскостями.
- •4.4. Теплообмен излучением между телами, одно из которых внутри другого.
- •4.5. Применение экранов для уменьшения лучистого теплообмена между поверхностями.
- •4.6. Теплообмен излучением между объемом газа и твердой поверхностью.
- •5. Сложный теплообмен.
- •5.1. Теплопередача.
- •5.2. Теплопередача через плоские стенки.
- •5.2.1. Однослойная плоская стенка.
- •5.2.2. Многослойная плоская стенка
- •5.3. Теплопередача через цилиндрические стенки.
- •5.3.1. Однослойная цилиндрическая стенка.
- •5.3.2. Многослойная цилиндрическая стенка
- •5.4. Критический диаметр цилиндрической стенки. Тепловая изоляция цилиндрической стенки.
- •5.5. Сложный теплообмен при теплоотдаче между газовой средой и твердой стенкой.
- •5.5. Методы интенсификации процессов теплопередачи.
- •6. Теплообмен при изменении фазового состояния теплоносителей. Массоперенос.
- •6.1. Теплообмен при кипении жидкости.
- •6.2. Теплоотдача при пузырьковом кипении жидкости в большом объеме.
- •6.3. Теплообмен при конденсации пара.
- •6.4. Основные понятия и закономерности процесса массообмена.
- •6.5. Массоотдача.
- •7. Теплообменные аппараты.
- •7.1. Основные типы теплообменных аппаратов.
- •7.2. Методика расчета теплообменных аппаратов.
- •7.3. Средний температурный напор.
- •7.4. Расчет поверхности нагрева и среднего коэффициента теплопередачи теплообменных аппаратов. Виды расчетов та.
3.6.2. Теплоотдача при ламинарном течении жидкости внутри трубы.
При этом теплота передается теплопроводностью по нормали к направлению движения потока, а вследствие разности температур возникает разность плотностей жидкости и ее свободная конвекция, турбулизирующая поток и повышающая интенсивность теплоотдачи.
При этом режиме средняя величина рассчитывается по уравнению
При определении критериев параметры жидкости принимают по следующим условиям:
за определяющую скорость , принимают среднюю скорость потока по сечению трубы, при этом ;
за определяющую температуру принимают среднюю температуру жидкости по длине трубы ;
за определяющий размер принимают внутренний диаметр трубы d. Для труб некруглого сечения используют эквивалентный диаметр ,
где F - живое сечение потока, м2;
Р - смоченный периметр потока, м.
Отношение учитывает влияние направление теплового потока. При нагревании жидкости интенсивность теплоотдачи увеличивается, т.к. растет температура жидкости в пограничном слое. Поэтому Prж и Prс определяются для жидкости, но при средней температуре жидкости и стенки соответственно. Если Prж<Prс, то отношение растет.
При вычислении критерия Gr определяющий размер равен d.
Величина l учитывает поправку на влияние нестабилизированного теплообмена на начальном участке lнт, где > . При l/d=1;4;5;10;20;30. l=1,9;1,7;1,44;1,28;1,13;1,05. При l/d50 l=1,0.
Для воздуха это уравнение упрощается
3.6.2. Теплоотдача при турбулентном движении жидкости внутри трубы.
При турбулентном течении жидкости внутри трубы, почти всё сечение трубы заполнено турбулентным потоком где скорость течения и средняя температура почти постоянны. Основное падение скорости и температуры имеют место только в тонком пограничном слое (ламинарный подслой).
Вследствие интенсивной турбулентной конвекции, естественная конвекция практически не влияет на теплоотдачу и критерий Gr не учитывается.
При стабилизированным турбулентном режиме (Rl>104) среднее значение определяется из уравнения
В этом уравнении определяющая скорость, размер и температура определяются также, как и в ламинарном режиме течения, но .
Коэффициент l определяется из специальной таблицы в зависимости от отношения l/d и числа Rе.
При Re=104 l/d=1;5;10;20;30El=1,65;1,34;1,23;1,13;1,07.
При Re=105 l/d=1;5;10;20;30El=1,28;1,15;1,10;1,06;1,03.
При Re=106 l/d=1;5;10;20;30El=1,14;1,08;1,05;1,03;1,02.
П ри l/d>50 l=1,0.
Для воздуха и двухатомных газов используется уравнение
Приведенные уравнения действительны в пределах
Re=1045106 и Pr=0,62500
При турбулентном течении жидкости в изогнутых трубах (змеевиках) вводится поправочный коэффициент на влияние центробежных сил, вызывающих дополнительные циркуляционные токи и увеличивающих теплоотдачу по сравнению с прямой трубой. Обозначив коэффициент теплоотдачи и , соответственно имеем
,
где d, м - внутренний диаметр трубы;
Д, м - диаметр гиба трубы.
3.6.3. Теплоотдача при переходном режиме течения жидкости внутри трубы.
Переходный режим существует в границах 2103<Re<1104. Движение жидкости в трубе при переходном режиме является неустойчивым и не может быть точно описано.
Приближенное уравнение теплоотдачи для переходного режима
где К0 - безразмерный комплекс, определяемый по экспериментальным данным как функция
.
Значения К0, определяемые по экспериментальным графикам, меняются от 27,5 при Re=2103 до 30 при Re=104 в зависимости от изменения Gr=1106.