- •1. Металловедение 15
- •3. Основы теории сплавов 39
- •Часть 2. Металлургия железа 84
- •Глава 3. Литейное производство 126
- •Глава 4. Основы термической обработки 150
- •4.7. Классификация стали 179
- •Литература
- •Введение
- •1. Страницы истории и научно – популярная
- •50.Ахметов с.Ф., Иванов с.Н. Многоликий кремний.- м.: Знание, -1987г., с 64
- •1. Металловедение
- •1 Основы свойств материалов
- •1.1 Физические свойства
- •1.2 Химические свойства
- •1.3 Механические свойства
- •1.4 Технологические свойства
- •1.5 Эксплуатационные свойства
- •2.Кристаллическое строение металлов
- •2.1 Общая характеристика строения металлов
- •2.2 Структура полимеров, стекла и керамики
- •3. Основы теории сплавов
- •3.1 Основные сведения о сплавах
- •3.2 Диаграммы состояния
- •3.2.1 Диаграмма состояния сплавов для случая неограниченной
- •3.2.1.1Правило отрезков (правило фаз)
- •3.2.2. Диаграмма состояния сплавов, образующих механические смеси из чистых компонентов.
- •3.2.3.Диаграмма состояния сплавов для случая ограниченной
- •3.2.4. Диаграммы состояния сплавов, образующих химические соединения
- •3.2.5. Связь между свойствами сплавов и типом диаграмм состояния.
- •3.3. Диаграмма состояния железо – углерод
- •2 Материаловедение
- •Часть 2. Металлургия железа
- •2.1 Железные руды
- •2.2 Структура современного металлургического производства железа
- •2.3 Продукция черной металлургии
- •2.4 Технология производства чугуна
- •2.4.1. Подготовка сырья к доменной плавки агломерацией
- •2.4.2 Производство железосодержащих окатышей
- •2.4.3. Процесс доменной плавки
- •2.4.4. Технология прямого восстановления железа из руды
- •Заинтересованы реализовать проект на Ингулецком, Полтавском, Северном и Центральном гоКах.
- •2.4.5 Технология производства стали
- •2.4.5.1. Кислородно - конвертерный процесс
- •2.4.5.2 Производство стали в мартеновских печах
- •2.4.5.3. Получение стали в электрических печах
- •2.4.5.4. Выплавка стали в индукционных печах
- •2.5. Современные технологии получения стали высокого качества Внепечная металлургия
- •Глава 3. Литейное производство
- •3.1. Кристаллизация
- •3.2. Основы технологии литейного производства
- •3.2.1. Литье в песчанно-глинистые формы
- •3.2. 2. Литье в оболочковые формы
- •3.2.3. Отливки по выплавляемым моделям
- •3.2.4. Литье в кокиль
- •3.2.5. Центробежное литье
- •5.6. Литье под давлением
- •3.3.7. Литье под низким давлением
- •5.7. Литье вакуумным всасыванием
- •3.3.9. Литье непрерывное и полунепрерывное
- •3.3.10. Другие виды литья
- •Глава 4. Основы термической обработки
- •4.1. Общие вопросы
- •4. 2 Отжиг и нормализация
- •4.2.1. Отжиг
- •4.2.2. Нормализация
- •4. 2. 3. Закалка и отпуск
- •4. 2.1. Закалка
- •4.3. Термомеханическая обработка стали
- •4.4. Химико-термическая обработка
- •4.4.1. Цементация
- •4.4. 2. Азотирование
- •4.4. 3. Цианирование
- •4.4.4. Борирование
- •4.4.5. Силицирование
- •4.4.6. Хромирование.
- •4.5. Защитные покрытия, полученные в условиях свс
- •4.6. Особенности термической обработки легированных сталей
- •4.7. Классификация стали
- •4.7.1 Классификация по химическому составу
- •4.7.2. Легированные конструкционные стали
- •4.7.3 Классификация по назначению
- •4.7.4. Классификация по качеству
- •4.7.5. Классификация по степени раскисления
- •4.7.6. Классификация по структуре
- •4.7.6.1.Классификация по равновесной структуре
- •Глава 5.Предприятия черной металлургии Украины.
- •5.1. Предприятия горно-рудного сырья и обогащения.
- •5.1.1.Железо горно- рудные предприятия
- •5.1.2. Марганцевые горно-рудные предприятия
- •5.1.3. Предприятия производства известняка и попутных материалов
- •5.2. Металлургическое производство
- •5.3. Производство ферросплавов
- •5.5. Трубное производство
- •5.6. Метизное производство
- •5.7. Коксохимическое производство
- •Глава 7. Производство продукции предприятиями черной металлургии мира и Украины (Статистическая информация)
4. 2 Отжиг и нормализация
4.2.1. Отжиг
Это процесс термической обработки, состоящий в нагреве стали до определенной температуры, выдержке при ней и последующем медленном охлаждении с целью получения более равновесной структуры. Особенностью отжига является медленное охлаждение.
В зависимости от того, какие свойства стали требуется получить, применяют различные виды отжига (рис. 4.3):
1 - диффузионный; 2 - полный; 3 - изотермический; 4- неполный; 5 - сфероидизирующий; 6 - рекристаллизационный.
Диффузионный отжиг (гомогенизирующий) - применяют для уменьшения химической неоднородности стальных слитков и фасонных отливок. Слитки (отливки), особенно из легированной стали, имеют неоднородное строение. Неоднородность строения обусловлена карбидной и дендритной ликвациями, так как в местах образования карбидов или в средней части дендритов возникают скопления легирующих элементов. Для выравнивания химического состава слиток или отливку нагревают до высокой температуры, при которой атомы элементов приобретают большую подвижность. Благодаря этому происходит перемещение атомов из мест с большей концентрацией химических элементов в места с меньшей концентрацией. В результате такой диффузии обеспечивается выравнивание химического состава слитка или отливки по объему.
Для обеспечения необходимой скорости диффузии атомов отжиг стали проводят при высокой температуре (1100 -1200°С) с выдержкой 10 - 20 ч (рис. 4.3, кривая 1).
Полный отжиг (рис. 4.3, кривая 2, рис..4.4) применяют для доэвтектоидной стали в основном после горячей обработки поковок давлением и отливок с целью измельчения зерна и снятия внутренних напряжений. Это достигается нагревом стали на 30 - 50° С выше верхней критической точки Ас3 и медленным охлаждением.
Рис. 4.4. Схема полного отжига (а) и изотермическая диаграмма распада аустенита (б) углеродистой стали: 1 - охлаждение при отжиге; 2 - охлаждение при нормализации
При нагреве стали выше температуры Ас3 перлит превращается в аустенит. Это происходит путем образования в начальной стадии мельчайших зародышей кристалликов аустенита и постепенного их роста по мере повышения температуры. При небольшом превышении температуры Ас3 (на 30 - 50°С) образовавшиеся кристаллики аустенита остаются еще мелкими. В дальнейшем, при охлаждении ниже температуры Ac1, образуется однородная мелкозернистая структура ферритно - перлитного типа. При этом в пределах одного аустенитного зерна возникает несколько перлитных зерен, которые значительно мельче, чем аустенитное зерно, из которого они образовались.
Температуру нагрева деталей, изготовленных из углеродистых сталей, определяют по диаграмме состояния, а для легированных сталей - по положению их критической точки Ас3, имеющейся в справочных таблицах.
Время выдержки при отжиге складывается из времени, необходимого для полного прогрева детали, и времени, нужного для окончания структурных превращений.
Рис. 4.5 - Микроструктура стали, содержащей 0,4 % С; зерна феррита и перлита: после диффузионного отжига (а); после полного отжига (б
Неполный отжиг (рис. 4.3, кривая 4) обеспечивается при нагреве изделий из заэвтектоидной стали выше температуры Ас 1 на 30 - 50°С, выдержке и последующем медленном охлаждении.
При неполном отжиге происходит снятие внутренних напряжений, снижение твердости, повышение пластичности, улучшение обрабатываемости резанием. Поскольку температура нагрева требуется меньшая, чем при полном отжиге, то на обработку тратится меньше времени и теплоты, что обеспечивает экономичность процесса.
Неполному отжигу подвергают высокоуглеродистые заэвтектоидные стали и стали инструментальные, шарикоподшипниковые и др.
Изотермический отжиг (рис. 4.3, кривая 3) отличается от других видов отжига тем, что распад аустенита на ферритно – цементитную смесь происходит при постоянной температуре.
Изотермический отжиг заключается в том, что сталь нагревают до температуры на 30 – 50 °С выше точки Ас3 (конструкционные стали) и выше точки Ac1 на 50 - 100°С (инструментальные стали). После выдержки сталь медленно охлаждают в расплавленной соли до температуры несколько ниже точки Ar1 (680 -700 °С). При этой температуре сталь подвергают изотермической выдержке до полного превращения аустенита в перлит, а затем охлаждают на спокойном воздухе.
На рис. 4.6 приведена диаграмма изотермического образования аустенита для стали с 0,8 % С.
Превращение начинается с зарождения центров аустенитных зерен на поверхности раздела феррит - цементит (рис. 4.6, а). Экспериментально аустенит обнаруживается уже при небольших перегревах (выше 727°С) и очень малых выдержках. Это объясняется тем, что в стали поверхность раздела феррит - цементит сильно развита.
Время превращения перлита в аустенит при изотермической выдержке существенно зависит от температуры. Это наглядно показывают кривые начала (1) и конца (2) превращения (рис. 4.6). Объясняется это тем, что с увеличением степени перегрева относительно А1 уменьшается размер критического зародыша аустенита, увеличивается скорость возникновения зародышей и линейная скорость их роста.
Правее линии происходит образование зародышей аустенита на поверхности раздела феррита и цементита в перлите (схема А). Образующиеся зерна аустенита вначале имеют такую концентрацию углерода, как и исходная фаза – феррит, так как полиморфное превращение протекает с большей скоростью, чем диффузия углерода. Затем в аустените начинает растворяться вторая фаза перлита - цементит (рис. 4.6), область между линиями 2 и 3, схемы б, в), содержание углерода в аустените увеличивается. К концу превращения в тех местах, где находились пластинки цементита, концентрация углерода в аустените становится более высокий по сравнению с участками, в которых до превращение был феррит. Поэтому для выравнивания состава аустенита требуется некоторое время, зависящее от температуры - чем выше температура, при которой совершалось превращение П → А, тем быстрее завершится диффузионный процесс перераспределения углерода в аустените (с ростом температуры нагрева уменьшается скачок концентраций на границе аустенит – феррит – линии GP и GS сближаются).
Влияние скорости нагрева на продолжительность превращения характеризуется лучами υ1 и υ2. При меньшей скорости нагрева (луч υ2) превращение П – А произойдет при более низких температурах по сравнению с более быстрым нагревом (луч υ1).
На скорость превращения перлита в аустенит влияет также степень дисперсности перлита — чем мельче пластинки цементита, тем быстрее образуется аустенит, так как и атом случае больше межфазная поверхность феррита с цементитом. Перлито - аустенитное превращение сопровождается уменьшением удельного объема примерно на 1%, поэтому происходит фазовый наклеп аустенита, т. е. деформация его кристаллической решетки.
Рис. 4.6. Диаграмма изотермического образования аустенита:
-
Начало образования аустенита; 2- конец превращения перлита в аустенит; 3 – полное растворение цементита; а-б – точки начала превращения перлита в аустенит при нагреве со скоростью υ1 и υ2 (υ1 > υ2); А, Б, В, Г – последовательные стадии превращения перлита в аустенит
Таким образом, превращение совершается только в стали эвтектоидного состава. Доэвтектоидные стали после нагрева выше Ас1 состоят из аустенита и феррита и только после нагрева выше Ас3 (линия GOS) сталь приoбретает строение однородного аустенита..
При нагреве заэвтектоидной сталей выше Ас1 вначале преврашение протекает так же, как и в эвтектоидных сталях, т.е. перлит будет превращаться в аустенит. Затем по мере дальнейшего нагревания в аустените постепенно растворяется Ц11. Выше температуры Аст (линия SE) этот процесс заканчивается и сталь также приобретает однофазную структуру аустенита.
В углеродистых сталях образование аустенита и его гомогенизация протекают достаточно быстро - в течение нескольких минут. В легированных сталях для этих процессов требуется больше времени, так как концентрация легирующих элементов в феррите и карбидах различна, и поэтому образующийся аустенит неоднороден не только по углероду, но и по концентрации легирующих элементов, скорость диффузии которых на несколько порядков меньше скорости диффузии углерода.
Начальные зерна аустенита всегда мелкие, так как в каждой перлитной колонии одновременно зарождается несколько центров кристаллизации аустенита (рис. 4.6). При дальнейшем нагреве зерна аустенита растут, причем в различных сталях с различной скоростью
Такие элементы, как ванадий, титан, молибден, вольфрам, алюминий, уменьшают склонность к росту зерна аустенита, а марганец и фосфор увеличивают ее. Заэвтектоидные стали, как правило, менее склонны к росту зерна. Условия выплавки стали также имеют большое значение.
При последующем охлаждении происходит превращение аустенита в перлитные, феррито - перлитные и цементито - перлитные зерна.
Так для эвтектоидной стали (0,8 % С) в результате превращения аустенита образуется механическая смесь двух фаз – феррита и цементита, состав которой отличается от состава исходного аустенита. Исходный аустенит содержит 0,8 % С, а образующиеся фазы – феррит ~ 0,02 % с, цементит 6,67 % С.
При образовании из аустенита перлита ведущей фазой является цементит (в зерне аустенита всегда имеются флуктуационные обогащения углеродом, особенно вблизи границ зерна).
Зарождение цементитного зародыша облегчено на границе аустенитных зерн, так как здесь меньше работа образования критического зародыша. Образовавшаяся пластинка цементита растет, удлиняется и тем самым обедняет соседние участки аустенита углеродом. Поэтому рядом с пластинкой цементита - вдоль нее - образуется пластинка феррита. Такой кооперативный рост двухфазной колонии в результате диффузионного перераспределения компонентов - наиболее характерная особенность перлитного превращения. Перлит занимает объем больше, чем аустенит, поэтому по мерее роста перлитной колонии в аустените возникают напряжения. Это вызывает образование пластинок перлита уже с другой ориентацией (рис. 4.7, рис. 4.8).
Рис. 4.7. Схема образования перлита
Поскольку с увеличением степени переохлаждения растет число зародышей новых зерен, количество феррито-цементитных плстинок увеличивается=, а их размеры и расстояния между ними сильно сокращаются. Дисперсность образующихся фаз увеличивается также и вследствие уменьшена скорости диффузии с переохлаждением.
По мере снижения температуры изменяется степень дисперсности карбидной составляющей, что влияет на структуру и механические свойства стали, табл. 4.1. Происходит постепенный переход перлит- сорбит - тростит (механическая смесь феррита и цементита). Резкой разницы между П, С, Т не существует.
Таблица 4.1. Твердость фаз перлит, сорбит, тростит
Tпревр,0С |
τ.превр. , с |
Структуры |
d, мм |
Твердость, НВ |
700 |
600 |
П.п. |
1,0 – 0,77 |
200 |
675 |
30 |
Т.п. |
~0,5 |
250 |
650- 600 |
10 |
С |
0,4 – 0,25 |
300 |
600- 550 |
5 |
Т |
~0,1 |
400 |
Примечание. П.н. – пластинчатый перлит; Т.п. – тонкопластинчатый перлит; С – сорбит; тростит
Рис. 4.8. Структура эвтектоидной стали в зависимости от температуры распада аустенита. Х100: а-в – перлит; г- сорбит; д- е - тростит
При больших степенях переохлаждения, например при 2300С для эвтектоидной стали, аустенит находится в неустойчивом состоянии. Скорость диффузии углерода мала. Весь углерод, растворенный в решетке аустенита, остается в решетке феррита. Так как максимальная растворимость углерода в α – железе не превышает 0,02 %, а в исходной фазе – аустените - может содержаться до 2,14 % С, то образуется пересыщенный твердый раствор внедрения углерода в α – железе, называемый мартенситом , рис. 9.
При образовании мартенсита решетка α – железе сильно искажается, превращаясь из кубической в тетрагональную.
При других видах отжига такой распад происходит в период охлаждения в условиях непрерывного снижения температуры
Изотермический отжиг сокращает продолжительность термической обработки небольших по размерам изделий из легированных сталей в 2 - 3 раза по сравнению с полным отжигом. Для крупных изделий такого выигрыша по времени не получается, так как требуется большое время для выравнивания температуры по объему изделия. Изотермический отжиг является лучшим способом снижения твердости и улучшения обрабатываемости резанием сложнолегированных сталей, например, 18Х2НЧВА.
Рис. 4.9. Схема перестройки решетки аустенита в решетку мартенсита
( Х – атом углерода)
Сфероидизирующий отжиг (рис. 4.3, кривая 5) обеспечивает превращение пластинчатого перлита в зернистый, сфероидизированный. Это улучшает обрабатывамость сталей резанием.
Отжиг на зернистый перлит производят по режиму: нагрев стали немного выше точки Ac1 с последующим охлаждением сначала до 700°С. затем до 550—600°С и далее на воздухе. Сфероидизирующий отжиг применяют для сталей, содержащих более 0,65 % углерода, например шарикоподшипниковые стали типа ШХ15.
Рекристаллизационный отжиг (рис. 4.3, кривая 6) применяют для снятия наклепа, вызванного пластической деформацией металла при холодной прокатке, волочении или штамповке. Наклепом называют упрочнение металла, появляющееся в результате холодной пластической деформации металла.
При холодной прокатке, штамповке, волочении зерна металла деформируются, дробятся. Это повышает твердость металла, снижает его пластичность и вызывает хрупкость. В этом и заключается сущность наклепа.
Рекристаллизационный отжиг выполняют путем нагрева до температуры ниже Ас 1 (650 - 700°С), выдержки и последующего замедленного охлаждения. При нагреве металла до 650 - 700°С возрастает диффузионная подвижность атомов и в твердом состоянии происходят вторичные кристаллизационные процессы (рекристаллизация). На границах деформированных зерен возникают новые центры кристаллизации, вокруг которых заново строится решетка. Вместо старых деформированных зерен вырастают новые равноосные зерна и деформированная структура полностью исчезает. При этом восстанавливаются первоначальная структура и свойства металла.