Osnovy_teploperedachi_i_massoobmena_2015
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4 |
|||
|
Результаты расчетов для вольфрамовой проволоки |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
Расчетная |
Расчетное соотношение |
Опыты |
|||||||||||||||
п/п |
величина |
1 |
2 |
3 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
1 |
Температура про- |
|
|
T1 |
t1 |
273K |
|
|
|
|||||||||
волоки |
|
|
(t1 |
– из прил. 2) |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Температура обо- |
|
|
T2 |
t2 |
273,K |
|
|
|
|||||||||
2 |
лочки стеклянного |
|
|
|
|
|
||||||||||||
где t2=t возд.в контейнере |
|
|
|
|||||||||||||||
|
калориметра |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Тепловой поток, |
|
|
Qл |
I Uэл , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
3 |
излучаемый прово- |
|
|
Вт |
|
|
|
|||||||||||
|
локой |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Площадь поверхно- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
сти проволоки при |
F1 |
d |
lo |
(1 |
|
1 ti ), м2 |
|
|
|
||||||||
|
температурах t1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Экспериментальное |
|
|
|
|
|
Qл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
значение степени |
1 |
|
|
|
|
4 |
|
4 |
|
|
|
|
|||||
5 |
черноты проволоки |
|
F1 |
Co |
|
T1 |
|
|
T2 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
100 |
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Удельное электри- |
|
|
|
о(1 |
ti ), |
|
|
|
|||||||||
6 |
ческое сопротивле- |
|
эл |
|
|
|
||||||||||||
ние проволоки при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Ом см |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
температуре ti |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Расчетное значение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
степени черноты |
|
расч |
0,576 |
|
|
эл T1 |
|
|
|
||||||||
|
проволоки расч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Контрольные вопросы
1.Механизм теплообмена излучением. Источники излучения. Носители лучистой энергии.
2.Основные понятия: поток излучения, плотность потока излучения, спектральная плотность потока излучения.
3.Понятие о поглощательной, отражательной и пропускательной способности тел. Абсолютно черное тело.
4.Основные законы излучения абсолютно черных и серых тел.
-203 -
5.Излучение серых тел. Степень черноты и коэффициент излучения, их использование в расчетах теплообмена излучением.
6.Калориметрический метод определения степени черноты электрически обогреваемой проволоки. Экспериментальная установка. Измеряемые в опыте величины. Расчетные соотношения.
7.Характер зависимости экспериментальных и расчетных значений степени черноты от температуры.
8.Источники погрешностей измерения. Виды погрешностей. Методика расчета (см. раздел «Оценка погрешностей эксперимента»).
Литература
1.Галин, Н.М. Тепломассообмен (в ядерной энергетике): учебное пособие для вузов / Н.М. Галин, Л.П. Кириллов. – М.: Энергоиз-
дат, 1987. –376 с.
2.Теплофизические свойства теплоносителей и рабочих тел энерготехнологических процессов и установок: метод. указания /сост.: В.А. Аляев [и др.]. – Казань: Изд-во Казан. гос. технол. ун-та. 2000. –
64 с.
3.Нащокин, В.В. Техническая термодинамика и теплопередача: учебник / В.В. Нащокин. – М.: Высш. школа, 2008. – 496 с.
4.Исаченко, В.П. Теплопередача: учебник / В.П. Исаченко, В.А. Осипова, А.С. Сукомел. – М.: Энергия, 1981. – 416 с.
5.Практикум по теплопередаче / А.П. Солодов и [др.] – М.: Энергоатомиздат, 1986 – 296 с.
- 204 -
|
Приложение 1 |
График зависимости t1 = f( |
Uэл) для нихрома |
- 205 -
|
Приложение 2 |
График зависимости t1 = f( |
Uэл) для вольфрама |
- 206 -
Лабораторная работа № 14
ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ
ВТЕПЛООБМЕННОМ АППАРАТЕ
СОРЕБРЕННЫМИ СТЕНКАМИ ТРУБ
Цель работы: ознакомиться с назначением и типами теплообменных аппаратов; рассмотреть влияние различных факторов, в том числе оребрения стенок труб, на эффективность их работы; изучить основы теплового расчета теплообменных аппаратов и методику их экспериментального исследования.
Задание
1. Провести испытание теплообменного аппарата с оребренными стенками труб с целью вычисления по данным опыта коэффици-
ента теплопередачи Кэксп, |
Вт |
, при этом произвести измерение тем- |
|
м2 К |
|||
|
|
ператур теплоносителей (воды и воздуха) на входе и выходе из теплообменного аппарата и их расходов при одном тепловом режиме, указанном в варианте задания.
Таблица 1
Варианты заданий для выполнения работы
№ |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
варианта |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
П1 |
30 |
35 |
40 |
45 |
50 |
45 |
50 |
45 |
40 |
35 |
|
П2 |
20 |
20 |
25 |
30 |
30 |
25 |
25 |
20 |
20 |
25 |
|
t 1, oC |
55 |
48 |
50 |
55 |
48 |
50 |
55 |
48 |
50 |
55 |
Обозначения в табл.1: П1 и П2 – показания ротаметров, измеряющих расходы воды и воздуха соответственно; t 1 – температура воды на входе в теплообменный аппарат (устанавливается преподавателем).
2.Рассчитать коэффициент теплопередачи Красч. Сравнить полученные значения Кэксп и Красч.
3.Составить отчет по выполненной работе, который должен
содержать задание, основы теории (кратко); схему экспериментальной установки, таблицу опытных данных; результаты их обработки и расчетов, включая таблицы и графики.
- 207 -
Основы теории
Теплообменным аппаратом называется устройство, в котором теплота от потока горячего теплоносителя передается потоку холодного теплоносителя часто через разделяющую теплоносители стенку. Процесс теплопередачи между теплоносителями является одним из наиболее важных и часто используемых в технике процессов. Поэтому теплообменные аппараты широко применяются в теплоэнергетике, химической технологии и других отраслях промышленности.
По принципу действия теплообменные аппараты подразделяются на следующие типы:
1)Рекуперативные, в которых процесс теплопередачи протекает через разделяющую теплоносители стенку. Такие аппараты, как правило, работают в стационарных условиях и являются наиболее распространенными в различных отраслях промышленности. Примером таких аппаратов являются паровые котлы, подогреватели, конденсаторы и др.;
2)Регенераторы – такие теплообменные аппараты, в которых вначале одна и та же поверхность нагрева соприкасается с горячим теплоносителем, в результате чего она аккумулирует теплоту, затем горячий теплоноситель удаляется и вместо него подается холодный теплоноситель, который отбирает теплоту от нагретой поверхности нагрева, в результате этого он нагревается. Поэтому процесс теплопередачи в регенераторах протекает в нестационарных условиях. Примером таких регенераторов являются воздухоподогреватели мартеновских и стеклоплавильных печей и др.;
3)Смесительные, в которых процесс теплопередачи осуществляется путем непосредственного соприкосновения и смешения горячего и холодного теплоносителей, при этом процесс теплопередачи протекает одновременно с массопередачей. Типичным примером таких аппаратов являются градирни тепловых электрических станций, башенные охладители, в которых нагретая вода охлаждается атмосферным воздухом, и др.;
4)Теплообменные аппараты с внутренними источниками теплоты, в которых применяется только один теплоноситель, отводящий теплоту, выделенную в самом аппарате. Примером таких аппаратов могут служить ядерные реакторы, электронагреватели и др.
-208 -
Несмотря на большое разнообразие теплообменных аппаратов по виду, устройству, принципу действия и теплоносителям, основные положения теплового расчета для них остаются общими. Тепловые расчеты теплообменных аппаратов могут быть проектными и поверочными.
Проектный (конструкторский) тепловой расчет выполняется при проектировании новых аппаратов. Целью расчета является вычисление площади поверхности процесса теплопередачи, а следовательно, определение конечных размеров аппарата.
Поверочный тепловой расчет выполняется для работающего теплообменного аппарата с известной площадью поверхности F (м2) в случае нарушения режима его работы. При этом вычисляются его тепловая производительность Q (Вт) и конечные температуры теплоносителей t 1 и t 2 на выходе из теплообменного аппарата при заданных
значениях температур на входе t1 и t2 . Тепловой расчет теплооб-
менных аппаратов сводится к совместному решению уравнений теплового баланса и основного уравнения теплопередачи. Эти два уравнения лежат в основе теплового расчета любого теплообменного аппарата.
Уравнение теплового баланса записывается на основе закона сохранения энергии – первого закона термодинамики для изобарного процесса. Для двух теплоносителей тепловой поток горячего теплоносителя Q1 (Вт) равен тепловому потоку, воспринимаемому холодным теплоносителем, Q2, (Вт), то есть Q1=Q2=Q Вт, в случае, если нет потерь теплоты в окружающею среду. Тогда для изобарного процесса
Q m1 h1 h1 |
m2 h2 h2 , Вт, |
(1) |
где m1 и m2 – массовые расходы теплоносителей, кг/с; h1 |
и h2 – |
удельные энтальпии горячего и холодного теплоносителей на входе ( ) и на выходе ( ) из аппарата. Если в процессе теплопередачи не происходит фазового превращения (кипения или конденсации), уравнение
(1) может быть записано в виде
Q m1Сpm t |
1 t1 |
m2Сpm t |
2 t |
2 , Вт, |
(1а) |
1 |
|
2 |
|
|
|
где t1 и t2 – температуры теплоносителей на входе и выходе из теплообменного аппарата, оС; Сpm1 и Сpm2 – значения изобарных теплоемко-
- 209 -
стей теплоносителей, которые можно считать постоянными в заданном интервале температур.
Запишем основное уравнение теплопередачи:
|
|
|
|
Q KF t л , Вт, |
(2) |
где Q – величина теплового потока в процессе теплопередачи между теплоносителями; К – коэффициент теплопередачи, характеризующий интенсивность процесса теплопередачи, Вт/м2·К; F – поверхность теплопередачи, м2; t л – средняя логарифмическая разность температур теплоносителей.
В процессе теплопередачи через плоскую стенку
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||
|
|
К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, Вт/(м К) . |
(3) |
||||
|
|
1 |
|
|
|
|
c |
|
1 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
c |
2 |
|
|
|
|
|
|||||
При передаче теплоты через цилиндрическую стенку |
|
||||||||||||||||||
К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
, Вт/(м К), |
(4) |
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
d2 |
|
1 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
d |
2 |
|
|
|
|
d |
|
|
|||||||
|
|
|
|
c |
|
d |
1 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
1 1 |
|
|
|
|
|
|
|
2 2 |
|
|
где Кl – линейный коэффициент теплопередачи.
Для тонкостенных труб при d2/d1 < 2 расчет коэффициента теплопередачи Красч можно вести по выражению (3), как для плоской стенки. Погрешность расчета при этом не превышает 4 %. В выражениях (3) и (4) 1 (Вт/м2·К) – коэффициент теплоотдачи от горячего теплоносителя к внутренней поверхности труб и 2 (Вт/м2 К) – коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности труб к потоку холодного теплоносителя; c – коэффициент теплопроводности материала
стенки, Вт/(м К); c – толщина стенки, м; d1, d2, (м) – внутренний и наружный диаметры трубок теплообменника. Температура теплоносителей в общем случае изменяется вдоль поверхности теплообмена.
Рассмотрим рекуперативные теплообменные аппараты с непрерывно изменяющейся температурой теплоносителей для схем прямоточного и противоточного движения теплоносителей. В первом случае горячий и холодный теплоносители движутся параллельно в одном направлении, во втором – параллельно, но в противоположных направлениях. Характер изменения температур теплоносителей в прямоточных и противоточных теплообменниках представлены на рис. 1.
- 210 -
t' |
|
t |
|
t |
|
|
|||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t" |
t' |
tм t1 t2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
tб t1 t2 |
|
|
tм t1 |
t2 |
tб |
t1 |
|
t2 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
t" |
|
|
t" |
|
t" |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t' |
|
|
|
|
|
|
t' |
|
|
|
|
F |
|
|
|
F |
|||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
б |
|
|
Рис. 1. Характер изменения температур теплоносителей при прямотоке (а) и противотоке (б)
Чтобы учесть сложный характер изменения температуры теплоносителей, в основное уравнение теплопередачи вводят среднюю логарифмическую разность температур – среднелогарифмический температурный напор
|
|
tб |
tм |
, |
(5) |
||
t л |
|||||||
|
|
||||||
|
|
ln |
tб |
|
|
||
|
|
tм |
|
где tб – бóльшая разность температур между теплоносителями (на входе или выходе); tм – меньшая разность температур между теплоносителями (на входе или выходе).
Уравнение (5) применимо как для противоточных, так и для прямоточных теплообменников. Следует отметить, что при прочих равных условиях в случае противотока средняя логарифмическая разность температур больше, чем при прямотоке, поэтому через одну и ту же поверхность нагрева при противотоке передается больший тепловой поток. Следовательно, эта схема с теплотехнической точки зрения является более предпочтительной и часто практически реализуется.
При противотоке конечная температура холодного теплоносителя t2 может быть больше конечной температуры горячего теплоносителя, t1 (рис. 1б). Это означает, что при противотоке холодный теплоноси-
- 211 -
тель можно нагреть до более высокой температуры по сравнению с прямотоком.
Теплопередача в трубных пучках с оребренными стенками
Исследуемый теплообменный аппарат имеет трубный пучок с двумя рядами труб по ходу движения внешнего теплоносителя – в нашем случае нагреваемого воздуха. Внутри гладкостенных труб, соединенных последовательно, протекает «горячий» теплоноситель – вода. Например такие теплообменные аппараты в качестве радиаторов используются в автомашинах для охлаждения ДВС (двигателей внутреннего сгорания). Для увеличения теплосъема с внешней поверхности труб они имеют ребра, за счет которых возрастает тепловой поток при наличии оребрения, это объясняется увеличением площади поверхности оребренных стенок труб.
Коэффициент теплопередачи Красч с учетом оребрения рассчитывается как
|
К |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
, Вт/(м2 К), |
(6) |
|||
|
расч |
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1 |
|
|
|
c |
2 |
|
|
|||||
где |
1 – средний коэффициент теплоотдачи от потока воды к внутрен- |
||||||||||||||
ним стенкам труб, Вт/(м2 К); |
|
|
2 – |
|
средний коэффициент теплоотдачи |
||||||||||
от |
наружной оребренной |
поверхности |
труб к потоку |
воздуха, |
|||||||||||
Вт/(м2 К). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент оребрения определяется как |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Fоребр /Fглад , |
(7) |
||||||||
где Fореб – суммарная внешняя |
поверхность оребренных труб, м2; |
||||||||||||||
Fгладк – внешняя поверхность труб без оребрения, м2. |
|
||||||||||||||
|
При толщине стенки c = 0,001м и коэффициенте теплопровод- |
||||||||||||||
ности материала стенки – медной трубки |
медн = 383 Вт/(м К) величи- |
||||||||||||||
ной |
c/ c можно пренебречь. Тогда |
|
|
|
|
||||||||||
|
К расч |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
, Вт/(м2 К). |
(8) |
||||
|
|
оребр |
1 |
|
1 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
||||||
Коэффициенты теплоотдачи |
|
1 и |
|
2 рассчитываются из уравнений по- |
|||||||||||
добия. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 212 - |
|
|
|
|