Osnovy_teploperedachi_i_massoobmena_2015
.pdfЗдесь
K1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
Вт |
, |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
2 |
К |
||||||
1 |
|
|
|
|
d |
1 |
ln |
d2 |
|
|
|
d |
1 |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
d |
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
K 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
Вт |
. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
2 |
К |
||||||
d |
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
2 |
ln |
2 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
d |
1 |
|
|
|
2 |
|
d |
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При проектировании новых аппаратов с толстой стенкой, имеющих цилиндрическую форму, рассчитывается площадь поверхности теплопередачи F1 или F2. Площадь поверхности теплопередачи такого аппарата F (м2) рассчитывается из основного уравнения теплопередачи
|
|
|
), где K |
K |
, |
Вт |
[Kℓ вычисляется по |
|
|
|
|||||
|
|
|
d |
м2 К |
|||
|
|
|
|
|
|
формуле (1.20)], и уравнения теплового баланса
Вт,
где и – массовые расходы горячего и холодного теплоносителей, кг/с; – – изменение энтальпии горячего теплоносителя;
– – изменение энтальпии холодного теплоносителя.
1.5.3. Интенсификация процессов теплопередачи
Термин «интенсификация» означает увеличение теплового потока в процессе теплопередачи без увеличения площади поверхности аппарата:
Q KF tж 1 tж 2 ,Вт.
Последнее возможно путем увеличения коэффициента теплопередачи. В случае плоской стенки коэффициент теплопередачи рассчитывается по зависимости
K |
|
1 |
|
|
, |
Вт |
. |
|
1 |
|
|
|
1 |
2 |
|||
|
|
м К |
|
12
-33 -
Чтобы определить пути увеличения коэффициента теплопередачи, необходимо провести анализ приведенной зависимости. Для этого упростим ее, считая, что толщина стенки мала, а ее коэффициент теплопроводности велик:
0.
Это утверждение является еще более оправданным, если коэффициенты теплоотдачи сильно отличаются друг от друга ( 1 >> 2 ). Тогда
K |
1 |
2 |
. |
|
1 |
2 |
|||
|
|
Анализ этого соотношения позволяет сделать следующие выводы. Если один из коэффициентов теплоотдачи, например 1 стре-
мится к бесконечности, то коэффициент теплопередачи К, рассчитываемый по приведенной зависимости, стремится к своему пределу,
которым является 2 ( K 2 ). И если 2 , то K 1 .
Коэффициент теплопередачи, рассчитанный по приведенному соотношению, не может быть больше самого малого из коэффициентов теплоотдачи.
Пример 1:
Пример 2:
Пример 3:
Пример 4:
|
5000 |
|
Вт |
, |
|
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
Вт |
|||||||
1 |
|
|
|
|
2 |
40 |
|
|
|
, |
|
К |
39,7 |
|
|
|
. . |
|||||||
м2 К |
м2 К |
|
м2 К |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
|
К |
39,8 |
Вт |
. |
|||||||
|
10000 |
|
|
, |
|
40 |
|
|
, |
|
|
|
||||||||||||
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
м2 К |
|||||||||||||
|
м2 К |
|
м2 К |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
Вт |
|||||||
1 |
5000 |
|
|
, |
|
2 |
80 |
|
|
|
, К |
79 |
|
|
|
. |
||||||||
|
м2 К |
|
|
м2 К |
м2 |
К |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
Вт |
||||||||
1 |
5000 |
|
|
, 2 |
200 |
|
|
, |
|
К |
192 |
|
|
|
. |
|||||||||
|
м2 К |
м2 К |
|
|
|
м2 |
К |
Исходя из приведенных примеров можно сделать следующие выводы : если коэффициенты теплоотдачи сильно отличаются друг от друга, то для увеличения К необходимо увеличение значения меньшего коэффициента теплоотдачи. Рост коэффициента теплопередачи бу-
дет иметь место до тех пор, пока коэффициенты теплоотдачи |
1 |
и |
2 |
|
|
- 34 -
не сравняются по порядку ( 1 2 ). Дальнейшее увеличение К воз-
можно при одновременном увеличении 1 и 2 .
Приведенные рекомендации хотя и являются справедливыми, однако в реальных условиях не всегда выполнимы, особенно тогда, когда один из теплоносителей является газом с невысокой температурой. Например, если обдувать наружную поверхность батареи вынужденным потоком воздуха, то мы не можем получить значение коэффи-
циента теплоотдачи α > 150 |
Вт |
. |
|
||
|
м2 К |
1.5.4. Теплопередача через оребренную стенку
Допустим, что стенка с одной стороны имеет выступы – ребра. Форма ребер не обсуждается. Обозначим через F1 площадь поверхности гладкой части. Площадь поверхности ребристой стенки составит
Fр.с . F1 Fр . Коэффициент теплоот-
дачи со стороны гладкой части обозначим через α1,коэффициент теплоотдачи
со стороны ребер – через пр . Получим
формулу для теплового потока через такую стенку. Рис. 1.11 справедлив, ес-
ли 1 >> 2.
Тепловой поток в процессе теплоотдачи от горячего теплоносителя к поверхности гладкой части стенки
Q |
t ж 1 tс 1 F1 |
. |
||
|
||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
При стационарном режиме тепловой поток путем теплопроводности составит
Рис. 1.11 |
Q |
tc 1 tс 2 F1 |
. |
||
|
|||||
|
- 35 - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тепловой поток от оребренной поверхности к потоку воздуха:
Q |
tc 2 t ж 2 |
. |
||
|
||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
прFр .с . |
Решение этих уравнений совместно приводят нас к выражению
Q |
|
t |
ж 1 |
tж 2 |
|
,Вт, |
|
1 |
|
|
|
|
1 |
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1F1 |
F1 |
|
|
прFр .с . |
|
где пр – приведенный коэффициент теплоотдачи, который характе-
ризует интенсивность процесса теплоотдачи с поверхности гладкой части, интенсивность теплоотдачи с поверхности ребер и эффективность работы ребер
|
|
Fр |
E |
|
F1 |
. |
||
|
р F |
|
|
|||||
пр |
р.с . |
|
c F |
р.с . |
||||
|
|
|
|
|
|
Эффективность работы ребер E является сложной функцией ряда переменных, максимальное значение которой Emax→1, если
р |
. Поэтому ребра необходимо изготавливать из материала с |
|
|
высоким значением λ (например, из алюминия или меди). Тогда |
|
Q |
|
|
|
tж 1 |
|
|
tж 2 |
|
F1 |
. |
|||||
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
F1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
2 Fр.с . |
||||
Поскольку |
, то |
1 |
|
|
мало, а |
|
1 |
– тепловое сопротивление тепло- |
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
отдачи – велико. Поэтому для его уменьшения необходимо увеличить площадь поверхности со стороны ребер, что учитывается коэффициентом оребрения
- 36 -
Тогда
Q |
|
t ж 1 t ж 2 F1 , Вт, |
|||||
р |
1 |
1 |
|
||||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
где K р > K , поэтомуQр >Q .
1.6.Тепловая изоляция
Вряде случаев необходимо снизить тепловой поток в процессе теплопередачи. Наиболее просто это можно осуществить увеличением термического сопротивления стенки, разделяющей теплоносители, путем нанесения на нее материала с малым значением коэффициента теплопроводности:
q
Рис. 1.12
t ж 1 |
t ж 2 |
|
, Вт/м². |
||
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
Тепловая изоляция
– дополнительное, вспомогательное, часто многослойное покрытие, которое наносится на теплопроводы различной геометрической формы с целью уменьшения потерь теплоты в окружающую среду. Назначение тепловой изоляции может быть различно – это либо экономия топлива, либо создание условий для осуществления заданного технологического процесса или создание санитарных
- 37 -
условий труда. В качестве материалов для тепловой изоляции используются материалы с малым значением коэффициента теплопроводности, не превышающим величины 0,2 Вт/ м·К.
В промышленности большинство аппаратов имеют цилиндрическую форму. При нанесении тепловой изоляции на аппараты цилиндрической формы следует иметь в виду, что увеличение толщины тепловой изоляции не всегда приводит к уменьшению потерь теплоты в окружающую среду. Поэтому проектирование тепловой изоляции, наносимой на теплообменные аппараты цилиндрической формы, начинают с выбора материала. Материал тепловой изоляции должен подбираться с учетом неравенства
2d2 ,
из 2
где d2 – диаметр аппарата, на который наносится тепловая изоляция
(рис. 1.12); α2– коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности тепловой изоляции в окружающую среду.
Выполним теоретическое обоснование выбора материала для тепловой изоляции, наносимой на теплообменные аппараты цилиндрической формы. Линейная плотность теплового потока в случае теплопередачи через цилиндрическую стенку со слоем изоляции запишется в виде
q |
|
|
|
|
|
tж 1 |
tж 2 |
|
|
|
|
|
. |
||||
|
1 |
|
1 |
ln |
d2 |
|
|
1 |
|
ln |
dиз |
|
1 |
||||
|
|
d |
2 |
|
2 |
|
|
|
d d |
||||||||
|
|
d |
1 |
|
из |
|
d |
2 |
|||||||||
|
|
1 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 из |
Для уменьшения потерь теплоты в окружающую среду ql необходимо, чтобы полное термическое сопротивление теплопередачи через цилиндрическую стенку со слоем изоляции
R |
1 |
|
1 |
ln |
d2 |
|
|
1 |
ln |
dиз |
|
1 |
||
d |
2 |
|
2 |
|
|
d d |
||||||||
|
d |
1 |
из |
|
d |
2 |
||||||||
|
1 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 из |
было больше полного термического сопротивления теплопередачи через цилиндрическую стенку без слоя изоляции:
R R ,где R |
1 |
|
|
1 |
ln |
d |
2 |
|
1 |
. |
|
d |
|
2 |
|
|
|
||||||
|
1 |
d |
1 |
|
d |
2 |
|
||||
|
1 |
|
|
|
|
2 |
|
||||
|
- 38 - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если считать постоянными значение коэффициента теплоотдачи 1 ,
d1 , |
и d 2 , то разность сопротивлений запишется в виде |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
R '' |
R ' |
|
|
|
1 |
|
ln |
dиз |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
0. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
из |
d |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
из |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Решение этого неравенства приводит к выражениям |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
1 |
ln |
dиз |
|
|
|
1 1 |
|
|
1 |
|
|
0; |
1 |
|
ln |
dиз |
1 |
|
1 |
|
d2 |
|
; |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
2 |
из |
|
|
|
d |
2 |
|
|
|
2 |
d |
2 |
|
|
d |
из |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
из |
|
|
|
d |
2 |
|
|
d |
2 |
|
d |
из |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
ln |
dиз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dиз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
2d |
2 |
|
|
|
|
d2 |
|
. Отношение |
|
ln |
d2 |
|
|
|
обозначим |
через |
|
К. |
Если |
||||||||||||||||||||||||||||
из |
|
2 |
|
|
|
|
|
d2 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
d2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
dиз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dиз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
dиз |
d2 , то К – коэффициент, который стремится к единице. |
|
|
|
Для раскрытия неопределенности необходимо применить правило Лапиталя, содержание которого состоит во взятии первой, второй и так далее производных из выражения, в котором содержится неопределенность:
|
|
|
ln |
dиз |
|
|
ln |
dиз |
|
||||||
|
|
|
|
|
d2 |
||||||||||
|
lim |
d2 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dиз d2 |
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
d2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
dиз |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
dиз |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Отсюда |
|
|
|
|
2d2 |
. Если |
|
|
|
||||||
из |
|
|
|
|
из |
||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
|
dиз |
|
|
|
|
|
dиз |
, |
тогда К→ 1. |
|
d |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
d2 |
|
|
2 d |
из |
2 |
|
|
|
|
|
2d2 , то при нанесении такого матери-
2
ала на трубопровод тепловые потери будут не снижаться, а, наоборот, возрастать. При некоторой толщине слоя изоляции потери теплоты достигнут максимума и лишь при еще более толстом слое начнут постепенно снижаться. Это объясняется тем, что изменяется по сложному закону (рис. 1.13). Вначале уменьшается, проходит через минимум, а затем начинает возрастать, при этом наибольшие тепловые
- 39 -
потери будут иметь место в точке, соответствующей |
. А так |
||||
как q |
t ж 1 |
t ж 2 |
, то диаметр изоляции, при котором |
=max, |
|
R |
'' |
||||
|
|
|
|||
|
|
min |
|
|
называют критическим диаметром тепловой изоляции:
|
|
|
d |
|
2 из |
. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
кр |
|||
|
|
|
|
2 |
|
||
Если |
|
2d2 |
, то для уменьшения потерь теплоты в окру- |
||||
из |
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
жающую среду необходимо сменить материал для тепловой изоляции,
чтобы условие |
|
2d2 |
выполнялось. |
|
|
|
|
|
|||||||
из |
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Пример: необходимо покрыть тепловой изоляцией трубопро- |
|||||||||||||
вод, наружный диаметр которого |
|
|
|
. Целесообразно ли для |
|||||||||||
этого использовать асбест с а 0,1 |
Вт |
|
? |
Коэффициент теплоотдачи |
|||||||||||
м К |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
от внешней поверхности изоляции в окружающую среду 2 |
8 |
Вт |
. |
||||||||||||
2 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м К |
||
Запишем |
условие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
2d2 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
из |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Для |
данной |
задачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
0,1 |
8 0,015 |
0,06 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
неравенство не выполняется, поэтому необходимо сменить материал для тепловой изоляции. Например, выберем стеклянную вату, у которой
из 0,05 |
Вт |
, тогда |
|
|
Рис. 1.13 |
м К
– и теп-
- 40 -
ловая изоляция будет выполнять свою функцию.
1.7. Элементы классификации теплообменных аппаратов
Теплообменный аппарат – устройство, в котором теплота от потока горячего теплоносителя передается потоку холодного теплоносителя часто через разделяющую эти потоки стенку.
Теплообменные аппараты разделяют на следующие типы:
1.Рекуперативные, в которых перенос теплоты от одного теплоносителя к другому происходит через разделяющую их стенку. Такие аппараты, как правило, работают в стационарных условиях.
2.Регенеративные теплообменные аппараты, в которых теплота горячего теплоносителя вначале нагревает поверхность теплообменного аппарата и аккумулирует тепло горячего теплоносителя, затем горячий теплоноситель удаляется и на его место подается холодный теплоноситель, который воспринимает теплоту с уже нагретой поверхности. Аппараты этого типа работают в нестационарных условиях. Примером таких аппаратов являются различные воздухоподогреватели, например воздухоподогреватели мартеновских и доменных печей.
Аппараты типов 1 и 2 относятся к теплообменным аппаратам, в
которых процесс теплопередачи неразрывно связан с поверхностью самого аппарата.
3. Смесительные теплообменные аппараты, в которых процесс теплопередачи между теплоносителями осуществляется за счет непосредственного контакта их и смешения. При смешении теплоносителей наряду с теплообменом имеет место и массообмен. Примером таких аппаратов являются градирни электростанций, в которых нагретая горячая вода, подаваемая на полочки градирни, частично испаряясь, соприкасается с атмосферным воздухом (рис.
Рис. 1.14 |
1.14). |
|
|
|
4. Теплообменные аппараты с |
|
- 41 - |
внутренними источниками теплоты. В них, как правило, используется только один теплоноситель, который отводит теплоту, выделяющуюся в самом аппарате. Примером таких аппаратов являются электрические нагреватели излучения и ядерные реакторы.
1.7.1. Основы расчета теплообменных аппаратов
Следует различать два типа тепловых расчетов: конструкторский или проектный и поверочный расчет.
Конструкторский, или проектный, расчет выполняется при создании новых аппаратов. Главной целью такого теплового расчета является определение конечных размеров аппарата, то есть площади поверхности теплопередачи F (м2) и числа секций n. В данном случае тепловая производительность аппарата либо задана, либо может быть легко рассчитана по одному из теплоносителей.
Поверочный расчет выполняется для готового аппарата с целью, уточнения режима его работы. При этом необходимо рассчитать тепловую производительность аппарата Q (Вт) и конечные температуры теплоносителей .
Оба типа расчетов сводятся к совместному решению двух исходных уравнений – уравнения теплопередачи и уравнения теплового баланса:
(1.25)
В процессе теплопередачи горячий теплоноситель охлаждается, а холодный нагревается:
При этом подведенное тепло расходуется на изменение энтальпии h
теплоносителей, где |
– массовый расход теплоносителей, |
h – удельная энтальпия, |
Для конечного изменения энтальпии |
запишем соотношение в виде
Вт.
Если теплота горячего теплоносителя целиком передается холодному теплоносителю, то
Знак минус показывает на то, что функция убывает. Уравнение теплового баланса с двумя теплоносителями может быть записано в виде
)= |
|
, Вт. |
(1.26) |
|
|||
- 42 - |
|
|
|