Osnovy_teploperedachi_i_massoobmena_2015
.pdfВ цилиндрической стенке температура изменяется по логарифмическому закону и не зависит от свойств материала.
Применим граничные условия:
1.r=r1,то t=tc1=С1'∙lnr1 + С2 ;
2.r=r2,то tc2 = С1'∙lnr2 + С2.
Из выражения 2 вычтем выражение 1 и получим
t |
|
t |
|
C |
|
'ln |
r2 |
, С |
|
' |
tc 2 tc 1 |
. |
|||
c 2 |
c 1 |
1 |
r1 |
1 |
|||||||||||
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
d2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d1 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Применим закон Фурье:
Q |
dt |
F , |
|
dr |
|
где F – площадь боковой поверхности цилиндра.
Тогда тепловой поток через цилиндрическую стенку запишется
|
|
|
|
Q |
С1 ' |
2 |
r |
|
С |
|
'2 . |
|||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|||||||
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Подставим значение С1' : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Q |
|
|
|
(tc 1 tc 2 ) |
,Вт, |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
1 |
ln |
d2 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
d1 |
|
|
|
|
||||
где |
1 |
ln |
d2 |
представляет собой линейное термическое сопротивле- |
||||||||||
|
|
|||||||||||||
|
2 |
d1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ние теплопроводности однослойной цилиндрической стенки.
Часто тепловой поток через цилиндрическую стенку относят к единице трубы , тогда
Q
q , Вт/м,
где qℓ - линейная плотность теплового потока.
q |
Q |
|
(t |
c 1 |
t |
c 2 |
) |
, |
Вт |
. |
|
||
|
|
|
|
|
|
(1.15) |
|||||||
|
|
1 |
|
d2 |
|
|
м |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
ln |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
2 |
|
|
d1 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
- 23 - |
|
|
|
|
|
|
|
|
1.4.4. Теплопроводность многослойной цилиндрической стенки
Допустим, что мы имеем цилиндрическую стенку, состоящую из n разнородных слоев (рис. 1.7), заданных диаметрами d1,d2,d3,...,dn, dn+1. Слои так плотно прилегают друг к другу, что на соприкасающихся поверхностях температуры одинаковы, тогда при стационарном режиме в стенке устанавливаются температуры tc1,tc2,tc3,…,tcn,tc(n+1).
Рис. 1.7
Определим величину линейной плотности теплового потока
qℓ.:
q |
|
(tc 1 |
tc 2 ) |
. |
|||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1 |
|
ln |
d |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
2 |
1 |
|
d |
1 |
|
|
При стационарном режиме значение линейной плотности теплового потока ql для любого слоя численно одно и то же:
- 24 -
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
(tc 2 |
tc 3 ) |
; |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
ln |
d3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
d2 |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
………………………… |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
q |
|
(tcn |
|
|
tc (n 1) ) |
. |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
ln |
dn 1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 n |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dn |
|
|
|
|
|||||||||
Исходные соотношения переписываем относительно темпера- |
|||||||||||||||||||||||||||
турных напоров и складываем, тогда получаем: |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
t |
|
t |
|
q |
|
1 |
ln |
d2 |
|
|
1 |
ln |
d3 |
...... |
1 |
ln |
dn 1 |
. |
|||||||||
c 1 |
c (n 1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
2 1 |
|
d1 2 2 |
|
d2 |
2 n |
|
dn |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Последнее соотношение перепишем относительно линейной плотности теплового потока:
q |
|
(tc 1 |
|
tc (n |
1) ) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, Вт/м. |
|
|
|
|
||||
1 |
|
ln |
di 1 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
2 |
|
i |
|
di |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q q |
|
|
|
(tc 1 |
tc (n |
|
1) ) |
, Вт. |
|
|
(1.16) |
|||||||||
|
|
|
n |
1 |
|
|
d |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
ln |
i |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
i 1 2 i |
di |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Заметим, что при перестановке местами линейных термиче- |
||||||||||||||||||||
ских слоев величина ql |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
1 |
ln |
d |
i 1 |
|
меняется, |
так как |
|
|
зависит от |
||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i 1 |
2 i |
|
di |
диаметров слоев.
1.5. Конвективный теплообмен. Теплоотдача
Конвекция – процесс переноса теплоты, обусловленный перемещением массы жидкости или газа из области пространства с одной температурой в область с другой температурой. Конвекция возможна
- 25 -
только в жидкой среде, так как перенос теплоты неразрывно связан с движением самой среды.
Конвекция всегда сопровождает- |
|
|
ся теплопроводностью, поскольку при |
|
|
движении жидкости или газа в простран- |
|
|
стве неизбежно соприкосновение от- |
|
|
дельных частиц, имеющих различные |
|
|
температуры. Их совокупное действие |
|
|
(конвекция и теплопроводность) в про- |
|
|
цессе переноса теплоты между потоком |
|
|
жидкости или газа и стенкой при ее |
|
|
нагревании или, наоборот, между стен- |
|
|
кой и потоком среды называется тепло- |
|
|
отдачей. Обозначение "↓↓↓" на рис 1.8 |
|
|
показывает, что у стенки движется среда |
|
|
– газ или жидкость. |
Рис. 1.8 |
|
Основное изменение температу- |
||
|
ры в жидкости происходит в тонком слое, прилегающем к стенке, который был назван пограничным слоем (введен немецким ученым Л. Прандтлем). За пределами этого слоя температура меняется мало.
Конвективный теплообмен – это процесс переноса теплоты в потоке жидкости, имеющей различные температуры вдали от стенки, при совместном действии конвекции и теплопроводности.
В процессе теплоотдачи тепловой поток рассчитывается по закону Ньютона-Рихмана:
(1.17).
где α – коэффициент теплоотдачи, характеризует интенсивность переноса теплоты между потоком среды и стенкой. Его величина численно равна количеству теплоты, проходящей через единицу площади поверхности в единицу времени при разности температур между средой и стенкой в 1°С:
Вт . м2 К
Поскольку в процессе теплоотдачи жидкость охлаждается, а
стенка нагревается либо наоборот, то tж tc усредняют. Эта разность
- 26 -
температур tж tc называется средним логарифмическим темпера-
турным напором.
Таблица. 1.2
Ориентировочные значения коэффициента теплоотдачи α
в промышленных теплообменных аппаратах
Условия теплообмена |
Коэффициент теплоотдачи α, |
|
Вт/(м2∙К) |
||
|
||
При нагревании и охлаждении |
5 – 150 |
|
воздуха |
||
|
||
Органические теплоносители |
50 – 2000 |
|
При нагревании и охлаждении |
500 – 10000 |
|
воды |
||
|
||
При кипении воды |
50000 |
|
Пленочная конденсация водяного |
4·10³ – 20·10³ |
|
пара |
||
|
||
Капельная конденсация водяного |
140·10³ |
|
пара |
||
|
Вода применяется в промышленной аппаратуре не только потому, что основная часть планеты состоит из океана, но и потому, что при применении воды как теплоносителя высокое значение α позволяет существенно увеличить значение тепловых потоков.
Принимая во внимание, что теплоотдача является процессом, зависящим не только от физических характеристик жидкости или газа, но и от характера движения жидкости или газа у поверхности твердого тела, процесс теплоотдачи является очень сложным.
1.5.1. Теплопередача. Теплопередача через плоскую стенку. Основное уравнение теплопередачи.
Коэффициент теплопередачи
Теплопередача – процесс переноса теплоты между потоками горячего и холодного теплоносителей часто через разделяющую эти потоки твердую стенку (рис. 1.9). Обозначения на рис. 1.9: α1, α2 – коэффициент теплоотдачи соответственно от горячего теплоносителя к стенке и от противоположной поверхности стенки к потоку холодного теплоносителя.
- 27 -
Теплопередача является сложным процессом, который с чисто методической точки зрения можно расчленить на отдельные процессы: на процесс теплоотдачи от потока горячего теплоносителя к стенке, на процесс теплопроводности через стенку и на процесс теплоотдачи от противоположной поверхности стенки к потоку холодного теплоносителя. Поэтому можно записать
q |
1 (tж 1 tc 1 ). |
|
|
|
|
|
При стационарном режиме |
|
Рис. 1.9 |
||||
плотность теплового потока через |
|
|
||||
стенку путем теплопроводности составит |
||||||
|
q |
|
tc 1 |
tc 2 |
. |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
С противоположной стороны стенки |
|
|
||||
|
q |
2 (tс 2 tж 2 ). |
Записанные исходные соотношения перепишем относительно температурных напоров и сложим:
t |
|
t |
|
q |
1 |
|
|
|
1 |
. |
ж 1 |
ж 2 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
1 |
2 |
|
q |
t |
ж 1 |
tж 2 |
, где |
1 |
1 |
R , |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
1 |
|
1 |
1 |
2 |
||||||||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 2
где R – полное термическое сопротивление теплопередачи.
1 |
К |
– коэффициент теплопередачи, К |
|
1 |
|
|
. |
||
|
|
|
|
|
|||||
|
R |
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
|
|
1 |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
|
С учетом вышеизложенного |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
- 28 - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
K |
tж 1 |
tж 2 , Вт/м² ; |
(1.18) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
q F |
K |
F t ж 1 t ж 2 , Вт. |
(1.19) |
Принимая во внимание, что в процессе теплопередачи горячий теплоноситель охлаждается, а холодный нагревается, то изменяется и средний температурный напор между теплоносителями, который осредняют и называют средним логарифмическим температурным напором .
Коэффициент теплопередачи характеризует интенсивность процесса теплопередачи, его величина численно равна количеству теплоты, проходящей через единицу площади поверхности в единицу времени при разности температур между потоками сред в один градус. Записанное соотношение (1.19) называется основным уравнением теплопередачи. Размерность коэффициента теплопередачи:
K |
Вт |
. |
|
||
|
м2 K |
В процессе теплопередачи плоская стенка может состоять из нескольких разнородных слоев разной толщины, с разными значениями коэффициентов теплопроводности. В этом случае
- 29 -
1.5.2. Теплопередача через однослойную цилиндрическую стенку
Допустим, что цилиндрическая стенка (труба) с одной стороны омывается потоком горячего теплоносителя с температурой tж1 , а с другой стороны – потоком холодного теплоносителя с температурой tж2 (рис. 1.10). При наступлении стационарного режима, на противоположных поверхностях стенки устанавливаются температуры tс1 и tс2. При этом α1 и α2 – коэффициенты теплоотдачи соответственно от горячего теплоносителя к стенке и от противоположной поверхности стенки к потоку холодного теплоносителя.
Рис. 1.10
В случае теплоотдачи от потока горячего теплоносителя к внутренней поверхности цилиндрической стенки согласно закону Ньютона-Рихмана qℓ запишется
- 30 -
q |
1 d1 |
t |
|
t |
|
|
d |
|
t |
|
t |
|
. |
|
ж 1 |
c 1 |
1 |
1 |
ж 1 |
c 1 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Здесь π d1 l =F1, м2. При стационарном режиме то же значение линейной плотности теплового потока при переносе теплоты теплопроводностью через цилиндрическую стенку запишется в виде
Линейная плотность теплового потока в случае теплоотдачи от наружной поверхности цилиндрической стенки к потоку холодного теплоносителя запишется в виде
q |
2 d2 tc 2 tж 2 . |
Записанные исходные соотношения переписываем относительно температурных напоров и складываем левые и правые части:
t |
|
t |
q |
1 |
|
1 |
ln |
d2 |
|
1 |
. |
||
ж 1 |
ж 2 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
1d1 |
|
2 d1 |
|
2d2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Здесь tж1 – tж2 –температурный напор между теплоносителями.
R |
1 |
|
|
1 |
ln |
d |
2 |
|
1 |
|
, |
d |
|
2 |
|
|
|
d |
|
||||
|
1 |
d |
1 |
|
2 |
|
|||||
|
1 |
|
|
|
|
2 |
|
где Rl - сумма линейных термических сопротивлений теплопередачи
через цилиндрическую стенку; |
1 |
|
|
|
k – линейный коэффициент теп- |
||||||||||||||||||
|
R |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лопередачи. Линейная плотность теплового потока в этом случае |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
tж 1 tж 2 |
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
||||||||||
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
2 , |
|
|
|||
1 |
|
|
1 |
|
|
|
d2 |
|
|
1 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
ln |
|
|
|
|
|
|
м |
|
|||||||||||
|
|
d |
|
|
2 |
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
1 |
|
|
|
d |
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
||
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
. |
(1.20) |
|||||||
|
1 |
|
|
1 |
ln |
d 2 |
|
1 |
|
|
|
м К |
|||||||||||
|
|
d |
|
|
2 |
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
d |
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
Линейный коэффициент теплопередачи характеризует интенсивность теплопередачи между двумя потоками теплоносителей через
- 31 -
однослойную цилиндрическую стенку. Его величина численно равна тепловому потоку, отнесенному к единице длины трубы при разности температур между теплоносителями в один градус. С учетом последнего линейная плотность теплового потока может быть записана в виде
Заметим, что полное линейное термическое сопротивление теплопередачи через цилиндрическую стенку Rℓ определяется не только значениями коэффициентов теплоотдачи α1 и α2 и коэффициентом теплопроводности материала стенки λ, но и диаметрами d1 и d2.
Определим связь между коэффициентами теплопередачи при отнесении теплового потока к единице площади поверхности
Вт
(К, м2 K ) и коэффициентом теплопередачи при отнесении теплового
Вт
потока к единице длины цилиндрической стенки (Кℓ, м K ). Для ци-
линдрической стенки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Q |
|
Q |
|
|
|
q |
|
|
K |
(tж 1 t ж 2 ) |
. |
(1.21) |
|||
q1 F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
d |
1 |
|
|
|
d |
1 |
|
|
|
d |
1 |
|
|
||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
С другой стороны, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
q1 |
|
K1 |
tж 1 |
tж 2 |
, |
|
|
(1.22) |
q |
Q |
|
Q |
|
|
q |
|
|
K tж 1 |
tж 2 |
, |
(1.23) |
|||||||
2 F |
|
d |
2 |
|
|
|
|
d |
2 |
|
|
|
|
d |
2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
q2 |
|
K2 |
tж 1 |
tж 2 . |
|
|
(1.24) |
|||||||||
Сопоставляя выражения (1.22) с (1.21) и (1.24) с (1.23), получаем |
|
||||||||||||||||||
|
|
K1 |
|
K |
|
, K 2 |
|
K |
. |
|
|
|
|||||||
|
|
|
d1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d2 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
- 32 - |
|
|
|
|
|
|
|