книги из ГПНТБ / Страхов С.В. Переходные процессы в электрических цепях, содержащих машины переменного тока, 1960. - 247 c
.pdf4-3. УЧЕТ СВОБОДНЫХ МАГНИТНЫХ ПОЛЕЙ. СВЯЗАННЫХ С ОБМОТКОЙ СТАТОРА В СХЕМЕ БЕЗ НАГРУЗКИ
Расчет, подобный предыдущему, производился и для схемы станция—шины бесконечной мощности без учета на-
©Мм |
Линия |
и=220кв |
|
|
Шины |
Гидрогене- -* -/ |
|
бесконечной |
|
мощности |
|
ратор |
|
|
Рис. 4-8,
грузки (см. рис. 4-8). Он также показал полную возмож ность при вычислении токов i d , i q и потокосцепления ^
пренебречь в первом приближении членами, зависящими от неизвестного пока еще угла б . В дальнейшем были опре-
232
делены отброшенные члены (см. табл. 4), величины кото рых оказались совершенно ничтожными. Были также по строены кривые id, iq, и Т в функции времени (рис. 4-9), характер которых вполне совпадает с теми же кривыми, построенными для схемы с нагрузкой.
Затем |
на рис. |
4-10 были построены кривые Тд, Т, |
co° + |
d а |
Для сравнения был произведен и для этого |
> 6°-. |
случая расчет динамической устойчивости по методу Лонгли. Рис. 4-10 показывает, что так как за первую половину
периода |
Гд < Г, то ротор машины тормозится, производ |
ив |
d8 |
ная ~ ~ |
отрицательна, скорость “ о + ^ уменьшается |
16 С, В. Страхов |
233 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
4 |
|
|
Значение по • |
|
Значение по |
|
Значение по |
|
|
|
|
|
t, сек |
|
правочных чле |
|
правочных чле |
|
правочных чле |
|
|
|
|
|
ч |
нов в составе |
ч> |
нов в составе |
Ф<г, |
нов в составе |
|
ф<23 |
Т , отн. |
ед. |
||
|
отн. ед. |
i d зависящих |
отн. ед. |
iq зависящих |
отн. ед. |
|
зависящих |
отн. ед. |
|
|
|
|
|
от угла 5 |
|
от угла 5 |
|
от угла 6 |
|
|
|
|
|
0,000 |
0,3008 |
0 |
0,2961 |
0 |
1,0319 |
0 |
|
- 0 ,3 7 0 4 |
0,4172 |
|
|
0,005 |
0,9653 |
— |
0,4302 |
— |
0,6612 |
|
— |
— |
0,538 |
0,8036 |
|
0,01 |
1,1629 |
—0,0003663 |
0,0997 |
—0,000272 |
0,5513 |
0,0000494 |
— 0,1247 |
0,2000 |
|
||
0,015 |
0,631 |
— |
— 0,0045 |
— |
0,8371 |
|
— |
|
0,0056 |
— 0,0072 |
|
0,02 |
0,4918 |
—0,000004085 |
0,2513 |
0,000223 |
0,9226 |
-0 ,0 0 0 1 7 6 2 |
— 0,3(140 |
0,3849 |
|
||
0,025 |
0,8908 |
---- - |
0,3325 |
------ |
0,7013 |
|
— |
- 0 ,4 1 5 5 |
0,6043 |
|
|
0,03 |
1,0098 |
—0,00017448 |
0,1340 |
— 0,000093 |
0,6333 |
0,0000013 |
—0,1676 |
0,2540 |
|
||
0,035 |
0,6998 |
---- - |
0,0706 |
— |
0,8057 |
|
— . |
— 0,0883 |
0,1230 |
|
|
0,04 |
0,6064 |
0,00002709 |
0,2247 |
— 0,000114 |
0,8584 |
0 |
0000492 |
— 0,2811 |
0,3631 |
|
|
0 045 |
0,8457 |
|
0,2735 |
— |
0,7229 |
|
— , |
— 0,3418 |
0,4859 |
|
|
0,05 |
0,9179 |
—0,00076938 |
0,1544 |
0,000458 |
0,6828 |
0 |
0000603 |
— 0,1930 |
0,2823 |
|
|
0,055 |
0,7266 |
— |
0,11631 |
— |
0 7889 |
|
— , |
—0,1441 |
0,1963 |
|
|
0,06 |
0,6771 |
0,0000753 |
0,19829 |
— 0,000461 |
0,8120 |
0 |
0002412 |
- 0 ,2 4 8 1 |
0,3298 |
|
|
0,065 |
0,8212 |
— |
0,23861 |
— |
0,7369 |
|
— |
— 0,2981 |
0,4228 |
|
|
0,07 |
0,8602 |
0,0021375 |
0,16691 |
0,000581 |
0,7134 |
0,0001568 |
—0,2082 |
0,2990 |
|
||
0,075 |
0,7481 |
— |
0,13255 |
------ |
0,7451 |
|
— . |
- 0 ,1 6 5 7 |
0,2229 |
|
|
0,08 |
Os 7067 |
0,00220299 |
0,16944 |
— 0,000884 |
0,8380 |
— 0,0011962 |
- 0 ,2 1 2 0 |
0,2930 |
|
||
0,085 |
0,8005 |
— |
0,21670 |
— |
0,7473 |
|
— |
— 0,2699 |
0,3790 |
|
|
0,09 |
0,8322 |
0,00307245 |
0,17498 |
0,000827 |
0,7299 |
0 |
0004091 |
—0,2181 |
0,3088 |
|
|
0,095 |
0,7610 |
— |
0,17606 |
— |
0,7649 |
|
___ _ |
— 0,2201 |
0,2886 |
|
|
0 1 |
0,7366 |
0,00263882 |
0,19302 |
0,000874 |
0,7789 |
0,0008257 |
— 0,2405 |
0,3275 |
|
||
оставаясь меньшей единица, и уменьшается угол б . За вто рую половину периода площадь, ограниченная кривойГд—Т,
d 5
положительна. Поэтому производная |
|
стремится к ну |
||||
лю и становится положительной. |
Вследствие этого к концу |
|||||
первого периода скорость |
|
dt |
становится больше |
|||
*о+~^7 |
||||||
синхронной, и уменьшение угла |
б замедляется. |
Во все по |
||||
следующие периоды в среднем площадь, |
|
ограниченная кри- |
||||
вой 7'д — Т, |
положительна, |
производная |
dS |
|
||
также поло |
||||||
жительна, |
скорость со0 + |
жа |
возрастает, |
изменяясь, |
||
|
||||||
впрочем, очень мало за все время рассматриваемого процесса (от 0,999 со0 до 1,003 со0), и угол б в конце
второго периода переходит от убывания к возрастанию и в дальнейшем возрастает. Правда, за все время рассматри
ваемого процесса он также меняется довольно |
мало (с |
б0 =27,1° при ^ = 0 до б =29,1° при ^=0,1 сек). |
Заметим |
еще, что так как в первой половине второго и третьего периодов площадь, ограниченная кривой Тл — Т, отрица тельна, то в это время машина несколько подтормажи-
16* |
236 |
вается, |
что выражается в уменьшении |
ординат кривой |
do |
(в провалах этой кривой) |
и в замедлении |
(d0 + - - |
роста кривой угла 6. На рис. 4-9 построена также кривая электромагнитного момента Тл , найденного по методу
Лонгли, которая и в этом случае является почти криволи нейной осью (средней линией) кривой Т, найденной по методу решения уравнений Парка. На рис. 4-11 построены кривые углов бл и б , найденных по обоим вышеуказан
ным методам. Разница между ними очень невелика и со
временем |
(^>0,1 сек) будет иметь тенденцию уменьшаться. |
|
И здесь, |
как в предыдущем случае, расчет кривой |
бл = |
= f(t) по методу Лонгли дает небольшую ошибку в пользу прочности. Заметим также, что амплитуда кривой Т в пер вом полупериоде почти в 2,5 раза больше ординат кривой Гл за то же самое время. В итоге и в схеме станция —
шины бесконечной мощности без учета нагрузки влияние свободных магнитных полей, связанных с обмоткой статора и соответствующих им токов, на динамическую устойчи вость синхронного генератора, т. е. на изменение во време ни угла 6 , очень мало.
Сделанные выводы относились к генератору без успокои тельных обмоток. Но нужно думать, что учет последних в основном их не изменил бы. Методика учета успокоитель ных обмоток в результате проделанной работы совершенно ясна: усложнились бы выражения операторных реактивных
сопротивлений xd(p) и xq(p), повысилась бы степень ха
рактеристического уравнения и т. д.
Разумеется, предложенный метод учета влияния свобод ных магнитных полей, связанных с обмоткой статора, может быть применен при внезапном уменьшении напряжения и в других точках системы, а не только на шинах бесконечной мощности, как это было рассмотрено выше.
|
|
П Р И Л О Ж Е Н И Е |
|
ТРИГОНОМЕТРИЧЕСКИЕ СООТНОШЕНИЯ |
|
1) |
cos 201 cos 0 „ 4 cos (2 0 ! — 12 0 °) cos (0 „ — 12 0 °) 4 |
|
4 |
cos (2 0 ! + 12 0 °) cos (0„ 4 |
3 |
120°) = — cos (2 0 j — 0„); |
||
2 ) |
cos (2 0 i — 120°) cos 0„ + |
cos (2 0 t + 120°) cos (0, — 12 0 °) 4 |
|
|
3 |
|
+ COS 201 cos (0„ 4 120°) = — cos (20i — 0„ — 120°); |
|
3) |
cos (20i 4 120°) cos 0„ 4 |
cos 20i cos (0„ — 120°) + |
|
|
3 |
+ cos (2 0 i — 120°) cos (0„ 4 120°) = — cos (2 0 x — 0„ 4 12 0 °) ;
4)cos 0i cos 0„ 4 cos (0i — 120°) cos (0rt — 120°) 4
4 |
cos (0i 4 |
120°) cos (0n 4 |
|
3 |
|
|||
120°) = — cos (0t — 0„); |
|
|||||||
5) |
sin 0i cos 0„ 4 |
sin (0i — 120°) cos (0„ — 120°) 4 |
|
|||||
|
4 sin (0i 4 |
120°) cos (0 „4 120°) = |
3 |
|
||||
|
— sin (0i — 0 „); |
|
||||||
6 ) |
sin 2 0 i cos 0„ 4 |
sin (2 0 i — 120°) cos (0„ — 120°) 4 |
|
|||||
4 |
sin (2 0 i 4 |
1 2 0 °) cos (0„ 4 |
1 20°) = |
3 |
|
|||
— sin (2 0 t — 0„); |
|
|||||||
7) |
sin (20i — 120°) cos 0„ 4 sin (20i 4 |
120°) cos (0„ — 120°) 4 |
||||||
|
sin 2 0 i cos (0„ 4 |
1 20°) = |
3 |
|
|
|
||
4 |
— sin (2 0i — 0„ — 12 0 °); |
|
||||||
8 ) |
sin (2 0 i 4 |
1 20°) cos 0„ 4 |
sin 2 0 i cos (0„ — 12 0 °) 4 |
|
||||
4 sin (20i — 120°) cos (0„ 4 120°) = |
3 |
|
|
|||||
— sin (2 0i — 0„ 4 120°); |
||||||||
9) |
sin (to01 4 |
Ф) sin (ш01 4 |
02o) + |
sin (cu01 4 Ф— 120°) |
X |
|||
sin (a>0( 4 |
02O— 120°) 4 |
sin (co01 4 |
ф 4 |
120°) sin (w01 4 620 + |
120°) = |
|||
|
|
|
= |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
— cos (ф — 0 2o); |
|
|
|||
237
10) |
cos 9 cos (9ft — 0) + COS (9 + 120°) c,os (0* — 3 — 120°) + |
|||||||||||||
|
|
+ |
COS (9 — 120°) cos (04 — 9 + 120°) = |
3 |
|
|
||||||||
|
|
— cos 0*; |
||||||||||||
11) |
cos29 + |
cos2 (9 — 120°) + |
cos2 (9 + |
120°) = |
~ |
; |
||||||||
12) sin2 9 + |
sin2 (9 — 120°) + |
sin2 (9 + |
120°) = |
3 |
; |
|||||||||
— |
||||||||||||||
13) sin 9 cos 6 + sin (9 — 120°) cos (9 — 120°) + |
|
|
||||||||||||
|
|
|
+ |
sin (9 + |
120°) cos (9 + 120°) = |
0; |
|
|
||||||
14) |
cos 9 sin (0ft — 0) + cos (9 + 120°) sin (84 |
— 9 — 120°) -f |
||||||||||||
|
|
+ cos (9 — 12 0 °) sin (0A— 9 + 1 2 0 °) = |
3 |
|
|
|||||||||
|
|
— sin 0ft; |
||||||||||||
15) |
cos (9^. — 9) cos (9 — 120°) + |
cos (0A— 9 — 120°) cos 9 -f |
||||||||||||
+ |
cos (9* — 9 + 120°) cos (9 + |
12 0 °) = |
3 |
|
|
|
|
|||||||
— cos (0Й— 12 0 °); |
||||||||||||||
16) |
cos (9Й— 9) cos(8 |
+ |
120°) + |
cos (64 — 0 —12 0 °) cos (9 —12 0 °) J- |
||||||||||
|
|
-b cos (04 — 0 |
+ |
120°) cos 0 = |
3 |
|
|
+ 1 20°); |
||||||
|
|
— cos (84 |
||||||||||||
17) |
sin (84 — 0 ) cos (0 |
— 1 20°) + sin (84 — 8 — 1 2 0 °) cos 9 + |
||||||||||||
4- sin (0A— 0 + 120°) cos (0 + |
1 20°) = |
3 |
|
|
|
|
||||||||
— sin (0* — 12 0 °); |
||||||||||||||
18) |
|
sin |
(0ft — 6) cos |
(0 |
+ 12 0 °) + |
sin (84 — 9 — 12 0 °) cos (9 — 12 0 °) +- |
||||||||
|
|
+ |
sin (04 — 9 + |
12 0 °) cos 9 = |
3 |
|
|
+ 12 0 °); |
||||||
|
|
— sin (64 |
||||||||||||
19) cos 20 cos 0 + |
cos (29 — 120°) cos (9 — 120°) + |
|
||||||||||||
|
|
|
+ cos (29 + |
120°) cos (9 + 120°) = |
3 |
|
|
|||||||
|
|
|
— cos 0; |
|||||||||||
2 0 ) |
sin 64 sin (0 -b |
|
120°) -b sin (64 — 1 2 0 °) sin 0 |
+ |
|
|||||||||
+ |
sin (64 + |
120°) sin (9 — 1 20°) = ~ cos (84 |
— 9 — 12 0 °); |
|||||||||||
2 1 ) |
sin 84 sin (8 — 120°) + sin (0 4 — 120°) sin (0 |
+ |
12 0 °) + |
|||||||||||
|
|
+ |
. |
„ |
|
|
|
3 |
|
|
0 + |
12 0 °); |
||
|
|
sin (6 4 + 12 0 °) sin 9 = |
— cos (84 — |
|||||||||||
22) |
cos9 cos 20 + |
cos (9 — 120°) cos (20 + |
120°) + |
|
||||||||||
|
|
|
+ cos (0 b |
120°) cos (20 — 120°) = |
3 |
|
|
|
||||||
|
|
|
— cos 30; |
|||||||||||
238
23) |
cos2 0 cos 20 + |
|
cos2 (0 — 120°) cos (20 + |
120°) + |
||||
|
+ cos2 (0 |
+ 1 20°) cos (20 — 12 0 °) = |
— ; |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
24) |
sin2 0 cos 20 + |
|
sin2 (0 — 120°) cos (20 + |
120°) -j- |
||||
|
+ sin2 (0 |
+ |
12 0 °) cos (20 — 1 20°) = |
|
3 |
|||
|
— — ; |
|||||||
25) |
sin 0 cos 20 + |
|
sin (0 — 120°) cos (20 + |
120°) + |
||||
|
+ sin (0 + |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
120°) cos (20 — 120°) = — sin 30; |
||||||
26) sin 20 sin 0 |
+ |
|
sin (20 — 12 0 °) sin (0 — 120°) + |
|||||
|
+ sin (20 |
+ |
12 0 °) sin (0 |
3 |
cos 0 ; |
|||
|
+ 120°) = - |
|||||||
27) |
sin 20 cos2 0 + |
|
sin (20 + |
120°) cos2 (0 — 120°) + |
||||
|
+ sin (20 |
— 12 0 °) cos2 (0 + 120°) = 0 ; |
||||||
28) |
sin 20 sin2 0 + |
sin (20 + |
120°) sin2 (0 — 12 0 °) + |
|||||
|
+ sin (20 — 1 20°) sin2 (0 + 120°) = 0 ; |
|||||||
29) |
sin 20 .sin 0 + |
|
sin (20 + 120°) sin (0 — 120°) + |
|||||
|
+ sin (20 |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
— 12 0 °) sin (0 + 12 0 °) = — y cos 30; |
|||||||
30) |
sin 20 cos 0 + |
|
sin (20 + 120°) cos (0 — 120°) + |
|||||
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
+ sin (20 — 120°) cos (0 + 120°) = — sin 30; |
|||||||
31) cos2 0£ cos 20 + |
cos2 (0£ — 120°) cos (20 + |
120°) + |
||||||
|
|
|
|
|
|
3 |
|
(0ft — 0); |
+ cos2 (0* + 120°) cos (20 — 12 0 °) = — cos 2 |
||||||||
32) |
sin2 0j,cos 20 + |
sin2 (0£ — 120°) cos (20 -f |
120°) + |
|||||
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
4 - sin2 (0* + 1 20°) cos (20 — 12 0 °) = — — cos 2 (0ft— 0).
ЛИ Т Е Р А Т У Р А
1.С т р а х о в С. В., Переходные процессы в электрических цепях, содержащих машины переменного тока. Докторская диссертация, Мо сква, 1958.
2. |
Н е т у ши л |
А. |
В., |
С т р а х о в С. |
В., Основы электротехники, |
ч. 2, Госэнергоиздат, 1955. |
Расчет переходных процессов методом инте |
||||
3. |
С т р а х о в |
С. |
В., |
||
грала Фурье, изд. МЭИ, Москва, 1956. |
анализ и операторный метод |
||||
4. |
А т а б е к о в |
Г. |
И., |
Гармонический |
|
вприложении к линейным электрическим цепям, Оборонгиз, 1956.
5.Г а р д н е р М. Ф. и Б е р н с Дж. Д., Переходные процессы в ли нейных системах, Гостехтеориздат, 1951.
6 . К р у г |
К. |
А., Переходные |
процессы в |
линейных |
электрических |
||||||||||||||||||||
цепях, Госэнергоиздат, 1948. |
|
|
|
|
|
|
П. |
Л., |
Теоретические основы |
||||||||||||||||
7. |
Н е й м а н |
Л. |
Р. |
и К а л а н т а р о в |
|||||||||||||||||||||
электротехники, |
в трех |
|
частях, Госэнергоиздат, 1959. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
8 . |
К а р с о н Д. |
Р., |
Нестационарные явления и операционное исчис |
||||||||||||||||||||||
ление, ДНТВУ, 1934. |
|
|
|
|
|
|
|
А. М., |
Операционное исчисле |
||||||||||||||||
9. |
Э ф р о с А . М., Д а н и л е в с к и й |
||||||||||||||||||||||||
ние и контурные интегралы, ДНТВУ, |
|
1937. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
10. |
К о н т о р о в и ч |
|
М. И., Операционное исчисление и нестацио |
||||||||||||||||||||||
нарные |
явления в электрических цепях, |
Гостехтеориздат, 1953. |
|
|
|||||||||||||||||||||
11. |
С т р а х о в |
С. |
В., Статья в дискуссии «Операторный метод к |
||||||||||||||||||||||
электротехническое образование, «Электричество», 1952, № 1. |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
12. |
D r e y f u s L.. Einfiihrung in die |
Theorie der sel |
ste regten Schwin- |
||||||||||||||||||||||
gungen |
|
syncnroner |
Maschinen, |
E. u. M., |
1911, |
29, |
S.323, |
335. |
|
|
|||||||||||||||
13. |
D r e y f u s |
L., |
Freie |
magnetische |
Energie |
|
zwischen |
verketteten |
|||||||||||||||||
Mehrphasensystemen, |
E. |
|
u. M., 1911, 29, S. 891. |
symmetrischen |
Mehrfa- |
||||||||||||||||||||
14. |
D r e y f u s |
L., |
|
Ausgleichvorgange |
in |
der |
|||||||||||||||||||
senmascbinen, E. u. M., |
1912, |
S. 121. |
|
beim |
plotzlichen |
Kurzschluss |
|||||||||||||||||||
15. |
D r e y f u s |
L., |
|
Ausgleichvorgange |
|||||||||||||||||||||
von Synchrongeneratoren, Arch, |
fiir |
Elektrotechnik, |
1916, |
5, |
S. 103. |
||||||||||||||||||||
16. |
B l o n d |
el |
A., |
|
Complement |
a la theorie |
des alternateurs |
a |
deux |
||||||||||||||||
factions, Rev. Gen. de l’Electricite, |
|
1922, v. 12. |
|
des |
deux |
factions |
|||||||||||||||||||
17. |
В Io n |
d e l |
A., |
|
Application |
de |
la |
methode |
|||||||||||||||||
a l'6 tude |
des |
phenomenes |
oscillatoires |
des |
alternateurs |
couplds, |
Rev. |
||||||||||||||||||
Gin. |
de |
l’Electricite, |
1923, |
v. 13., p . |
23), |
|
275, 33 1 .3 8 7 ,5 1 5 . |
||||||||||||||||||
18 |
Б и р м а н е |
И., |
Сверхтоки в установках высокого |
напряжения, |
|||||||||||||||||||||
ОНТИ, |
1932. |
|
|
|
|
|
Р., |
Токи |
короткого |
замыкания |
в |
практике эк |
|||||||||||||
19. |
|
Р ю д е н б е р г |
|||||||||||||||||||||||
плуатации крупных электростанций, |
|
Гостехиздат. |
1930. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
240
20. |
Р ю д е н б е р г |
Р., Явления |
неустановившегося режима |
в элек |
|||||||||||||||||
трических установках, ГНТИ, 1931. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
21. |
P a r k . R. |
|
Н ., Definition |
of an |
ideal synchronous |
machine |
and |
||||||||||||||
formula |
for the |
armature flux linkages, |
Gen. El. Rev., 1928, v. 6 , p. 332. |
||||||||||||||||||
22. |
P a r k |
|
R. |
|
H. , R o b e r t s o n |
В. 1., The |
reactances |
of |
syn |
||||||||||||
chronous |
machines, |
Trans. AIEE, |
1928, 47, |
p. 514. |
|
|
machines, |
||||||||||||||
23. |
P a r k |
|
R. |
|
H. , Two-reaction |
theory |
of |
synchronous |
|||||||||||||
p. I, Trans. AIEE, |
|
1929. v.48, |
p. 716. |
|
|
|
|
|
|
|
|
p. II, |
|||||||||
24. |
P a r k |
|
R. |
H. , |
Two-reaction |
theory of synchronous machines, |
|||||||||||||||
Trans. AIEE, 1933. v.52, p.352. |
|
of |
tensors |
to |
the analysis |
of |
rotating |
||||||||||||||
25. |
K r o n |
|
G ., |
|
The application |
|
|||||||||||||||
electrical, machinery, Gen. El. Rev., |
1938, |
p. I — XVI. |
|
|
Wilev, |
||||||||||||||||
26. |
Kr o n |
|
G., |
|
Tensor |
analysis |
of |
networks, |
New York, |
||||||||||||
1939. |
K r o n |
|
G., |
|
The application |
|
of |
tensors |
to |
the |
analysis |
of rotating |
|||||||||
27. |
|
|
|
||||||||||||||||||
electrical machinery, |
Gen. El. Rev., |
1942. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
28. |
K r o n |
|
G. , |
|
A |
short |
course |
in |
tensor |
analysis |
for electrical |
engi' |
|||||||||
neers, New York, Wiley, 1942. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
29. |
K r o n |
|
G ., |
|
Equivalent |
circuits |
of |
electrical |
machinery, |
New |
|||||||||||
York, Wiley, |
1951. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
30. |
К р о н |
|
Г., |
|
Применение тензорного анализа в электротехнике. |
||||||||||||||||
Госэнергоиздат, |
1955. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
31. |
Ku Y. Н. , |
Transient |
aualysis |
|
of |
alternating |
current machi |
||||||||||||||
nery, Trans. AIEE, |
|
1929, v. 48, p. 707. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
32. |
K u |
Y. |
H. , |
C h u |
T. |
S., |
H s u |
F . , |
Y en |
C ., S u n S . S.„ |
|||||||||||
Studies of concatenation of induction motors, Science Reports, Thing Hua, University, Peiping, China, Series A. V. 3, 1935—1936 and v. 4, 1940.
33. К и Y. H ., Application of the two-reaction theory to threephase induction machines, Engineering Quarterly, Thing Hua University, Peiping, China, 1937, v. 1.
34. К и Y. H ., Transient analysis of rotating machines and sta
tionary networks by means of rotating reference frames, Trans. AIEE.
1951, v. 70, p. 943. |
|
|
|
|
|
|||
35. |
К и |
Y. |
H ., |
Rotating-field |
theory and general analysis of |
|||
synchronous |
and |
induction machines, |
Proc. IE E , |
p. II, Power |
Enginee |
|||
ring, 1953, Febr.,p. |
410. |
|
|
|
|
|||
36. |
D o h e r t y |
R. E. , |
N i c k l e C. A., |
Synchronous |
machines, |
|||
a.II, An extension of Blondel’s two-reaction theory, Trans. AIEE,. June 1926, 45, p. 321, 912, 927.
37. D o h e r t y R. E. , N c k l e C. A., Synchronous machines III, Torque-angle characteristics under transient conditions, Trans. AIEE, 1927, 46, p. I.
38. D o h e r t y R. E., N i c k l e C. A., Synchronous machines IV, Single-phase short circuits, Trans. AIEE, 1928, 47, p. 457.
39. D o h e r t y R. E., N i c k l e C. A ., Synchronous machines V, Three-phase short circuits, Trans. AIEE, 1930, 49, p. 700.
40. C r a r y S. B. a n d W a r i n g M. L., Torque-angle characte-
241