книги из ГПНТБ / Страхов С.В. Переходные процессы в электрических цепях, содержащих машины переменного тока, 1960. - 247 c
.pdf+ е 0l,00656'(— о,0628 cos 1,025?+ 0,6064 sin 1,025/) +
+ e~x'mit (0,1193 cos 0,9473 / — 0,0552 sin 0,9473/);
|
|
|
|
|
|
|
(4-64) |
5 |
|
|
eph = |
|
|
|
|
V |
|
K s(P*) |
__ o , 1 7 7 e - 1 ’375' |
10“ 3' + e - ° ’10065« |
x |
||
^ |
|
PkZ (рк) |
|
|
|
|
|
к= 1 |
|
|
|
|
|
|
|
X (— 0.5876cos 1,025/ — 0,0816 sin 1.02’?) + e~ l,mTt X |
|||||||
|
X (0,0648 cos 0,9473/+ 0,1038 sin 0,9473/). |
(4-65) |
|||||
Выражения |
(4-57) — (4-59) |
легко |
проверить. При |
/ = 0 |
|||
должно быть: |
|
|
|
|
|
||
|
l d ( f = 0 ) ~ |
l d0> |
l q ( t = 0 ) = |
l q 0 > |
«=0)= ^ 0 - |
|
Нетрудно видеть, что в правых частях этих выражений члены, содержащие разности [sin б (/) — sin б0] и [cos6(/) —
— cos60], обращаются в нуль при / = 0, так как 6<= 0 = 60.
Поэтому при / = 0 должны обращаться в нуль порознь все шесть квадратных скобок, являющихся коэффициента ми при множителях Аи sin б0 и Дисоэб0 и находящихся в правых частях тех же выражений (4-57) — (4-59). В са мом деле, так как режим, предшествующий аварии, может быть любым, то 60 может иметь любое значение. Поэтому AMsin60 и Awcos60 также могут иметь произвольные и различные значения.
Следовательно, именно порознь должны при / = 0 обра щаться в нуль все шесть вышеуказанных квадратных ско
бок. Легко проверить с |
учетом |
равенств (4-60) — (4-65), |
(4-22) — (4-26) и (4-32), |
(4-33), |
что вышеуказанные квад |
ратные скобки при / = 0 действительно обращаются в нуль.
Полагая |
Аи = — 0,5, |
будем иметь и0 -\- А и = 1 , 164 — |
|||
— 0.5 |
= |
0,664; Днsi |
б0 = — 0.5 |
■0,117= —0,0585; |
|
Аи cos б0 = |
— 0,5 • 0,993 = — 0,4965. |
|
|||
Выражая |
время в |
секундах, а переменные углы 1,025/ |
|||
и 0,9473/ — в градусах |
и |
учитывая |
соотношения (4-60) — |
— (4-65), получим окончательные формулы для токов i d и iq и потокосцеплений и ф?:
222
id = 0,54977 + 0,0585 [—0,062380~W323i + 1,С985<Г31,в X
X sin (18 457/ — 6,08°) — 0,238<f366'5' siл (17 С50/ — 65,46°)] —
— 0,664 [—0,06238 e~°'4323t + 1,0985 <r3I'6<sin (18 457/ —
— 6,08°) — 0,228£-366,5*sLi (17С50/ — 65,46°)] (sin 6—
— sin 60) + 0,4955 [ 0,597*Г °'4323' — 1,07e_3l'6<sin (18 457/ +
+82,67е) + 0,22С9г~ш 'ы sin (17 050/ + 32°)] —
—0,664[0,597£Г°'4323<— l,07e~зш sin (18 457/+ 32,67°) +
+ |
0,22C9 |
е~ ш 'ы sin (17 С50/ + 32°)] (cos 6 — cos60); |
(4-66) |
|
|
iq = |
0,15 — 0,0585 [0,0G88 e~ 0,4323i — 0,58£~ 31 '&tX |
||
X sin (18 |
457/ + 80,4°) + 0,11445 e ~ш 'ы sin (17 650/ + |
27°)] + |
||
+ |
0,664 [0,0C885e- °’4323*— 0,58e~"3I'6i'sin (18 457/+ 80,4°) + |
|||
|
+ 0,11445<?~366'a sin (17 050/ + 27°) ] X (sin 6 — sin 60) - |
|||
|
— 0,4965 [— 0,0516 e- 0,4323*— 0,5892е~зш x |
|
||
|
X sin (18457/ — 9,48°) + 0,1296e~366'5<sin (17 050 / — |
|||
|
— 63,28°)] + 0,664 [— 0,0516 e~ 0,4323' — 0,5892<Г31'6<X |
|||
|
X sin (18457/— 9,48°) + 0,1296e_366'a sin (17050/ — |
|||
|
|
- |
63,38°)] (cos 6 — cos 60); |
(4-67) |
|
Mfd = |
0.6787 — 0,0585 [0,01855e~°’4323' + 0,61 е~зиыX |
||
|
X sin (18 457 / - 5,91 °) — 0,1317e~3S6’5i sin (17 050/ — |
|||
|
— 65,38°)] + |
0,664 [0,01855e~°'4323/ + 0,61e~31,6< x |
X sin (18 457 / — 5,91°) — 0,1317i?-366,5<sin (17 050/ —
— 65,38°)] (sin6 - s in d0) — 0,4695[— 0,177e~0l4323< —
223
— 0,592&r3l,6fsin (18 457 t + 82,57°) + 0,1224<ГЗбад X
X |
si л (17 050 f + |
31,9 7°) ] + 0,664 [- 0,177е~0'4323 1- |
|
||
- |
0,5928 ё~*ш sin (18 457/ + 82,57°) +0,1224 е ~ ш 'ыX |
||||
|
X sin |
(17 050/ + 31,97°) ] (cos б — cos б0); |
(4-68) |
||
|
|
|
— — 1,25+ |
(4-69) |
|
Ниже приведены |
результаты проверки соотношений |
||||
(4-66) — (4-68) |
при / = 0: |
|
|
||
|
|
Ч*=о, = |
0,368(0,384); |
|
|
|
|
|
= |
0,2159(0,214); |
|
|
|
|
<*=<,,= 1,0287(1,0205), |
|
причем в скобках приведены значения тех же величин, по лученные в результате электрического расчета нормального режима.
Поскольку целью расчета является исследование влия ния на динамическую устойчивость синхронной машины свободных магнитных полей, связанных с обмоткой стато ра, а эти поля затухают весьма быстро, то кривые токов, потокосцепленмй и электромагнитного момента, действую щего на ротор, строились только для первой одной деся той доли секунды после возникновения аварии (т. е. после внезапного уменьшения напряжения на шинах бесконечной мощности). Для их построения воспользуемся методом по следовательных приближений. Примем в первом прибли жении, что угол о весьма мало меняется за одну десятую долю секунды (т. е. остается в течение этого времени по
стоянным и равным углу б0. Тогда |
разности (sin б — sin б0) |
и (cos б — cos60) будут рашы нулю |
для любого момента |
времени в пределач одной десятой секунды после возникно вения аварии. Поэтому в составе id, i и iprf придется учесть только квадратные скобки, не зависящий от угла б и являющиеся функциями времени. Значения id, i , -§d и г|5 приведены в табл. 3, а кривые их построены на рис. 4-5.
224
Затем был подсчитан по формуле
Т = i4y d — idtyq |
(4-70) |
электромагнитный момент, действующий на ротор синхрон ного генератора. Поскольку в этой формуле все величины выражены в относительных единицах, то коэффициент 3/2 в ее правой части отсутствует [см. (2-185)|. Значения его также приведены в табл. 3, и кривая его построена на рис. 4-5.
hi fdi fyi TjTjj
Для определения угла б между э. д. с. генератора и
напряжением на шинах бесконечной мощности в функции времени следует 2 раза проинтегрировать следующее нели нейное дифференциальное уравнение второго порядка:
J <иг — т. — Т, |
(4-71) |
15 |
G. В. Страхов |
225 |
|
|
Значение по |
|
|
ч |
правочных чле |
Ч |
t, сек |
нов в составе |
||
|
отн. ед. |
зависящих |
отн. ед. |
|
|
от угла о |
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а о |
|
Значение по |
|
Значение по |
|
|
|
правочных чле |
ч |
правочных чле |
|
|
|
нов в составе |
нов в составе |
Ч |
ед. |
Т , отн. ед. |
|
зависящих |
отн. ед. |
зависящих |
отн. |
|
|
от угла 6 |
|
от угла 5 |
|
|
|
0,000 |
0,384 |
0 |
0,214 |
0 |
1,03065 |
0 |
|
0,005 |
0,87702 |
— |
0,42244 |
_ |
0,75270 |
_ |
|
0,01 |
1,22713 |
— 0,000166 |
—0,16250 |
— 0 000364 |
0,55182 |
— 0,000075 |
|
0,015 |
0,80802 |
— |
— 0,0165 |
_ |
0,78220 |
_ |
|
0,02 |
0,56022 |
— 0,000036 |
0,19195 |
0,00603 |
0,91920 |
—0,000223 |
|
0,025 |
0,88532 |
— |
0,31612 |
. |
0,74150 |
. |
|
0,15350 |
_ |
_ |
|||||
0,03 |
1,03387 |
— 0,000828 |
—0 000814 |
0,65250 |
0,000055 |
||
0,035 |
0,79117 |
— |
0,07945 |
— |
0,7875 |
_ |
|
0,04 |
0,69352 |
— 0,000325 |
0,21111 |
0 000709 |
0,8438 |
— 0,00044 |
|
0,045 |
0,85827 |
— |
0,24318 |
— |
0,74342 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,05 |
0,93837 |
— 0.001377 |
0,1541 |
—0 000813 |
0,7071 |
0,000059 |
|
0,055 |
0,80137 |
— |
0,12689 |
_. |
0,78080 |
_ |
|
0,06 |
0,74571 |
—0,000391 |
0,19289 |
0 000524 |
0,8027 |
—0,000577 |
|
0,065 |
0,86857 |
— |
0,21210 |
_ |
0 7443 |
|
|
0,07 |
0,88319 |
— 0,000407 |
0,15928 |
— 0,000643 |
0 ’,7451 |
— 0,00005 |
|
0,075 |
0,80178 |
— |
0,14872 |
— |
0,7754 |
_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,08 |
0,78679 |
—0,001020 |
0,19064 |
0,000264 |
0,8001 |
—0,000716 |
|
0,085 |
0.85183 |
— |
0,19065 |
_ |
0,7493 |
_ |
|
0,09 |
0,85651 |
— 0,000490 |
0,16380 |
—0.000593 |
0,7496 |
— 0,000167 |
|
0,095 |
0 |
81197 |
— |
0,16265 |
_ |
0,7717 |
_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
0 |
81852 |
—0.000357 |
0 18267 |
0,000060 |
0,7708 |
— 0,000707 |
—0,2675 |
0,3195 |
|
— 0,5274 |
0,8755 |
|
— 0^2079 |
0,3456 |
|
0,0206 |
—0,0305 |
|
— 0,2391 |
0,3102 |
|
— 0,3950 |
0,5835 |
|
— 0 1909 |
0,2930 |
|
—0 0991 |
0,1410 |
|
— 0'2639 |
0,3608 |
|
— О’3200 |
0,4546 |
|
—0.1937 |
0,2911 |
|
— 0 1710 |
0,2361 |
|
—О’2402 |
0,3400 |
|
—О’2659 |
0,3862 |
|
— О’ 1992 |
0,2761 |
|
—0'1856 |
0,2662 |
|
— 0 ’2380 |
0,3531 |
|
—О’2380 |
0,3390 |
|
— О’2043 |
0,2880 |
|
— О’2029 |
0,2716 |
|
—0'2281 |
0 |
3278 |
где / — постоянная инерции синхронного генератора, при веденная к базисным условиям и равная:
баз
ТА= Т/=0 механический момент, действующий на ротор ге
Т |
нератора |
со |
стороны первичного |
двигателя; |
|||||
считается постоянным |
в |
течение всего времени |
|||||||
|
рассматриваемого процесса. Как следует из при |
||||||||
|
веденного выше электрического расчета нормаль |
||||||||
|
ного |
режима, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ГД= Р 0 = |
0,318. |
|
(4-73) |
|||
По формуле |
(4-70) Тд |
|
получает весьма близкое к это |
||||||
му значение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Гд = |
Д =0 = |
0,3195. |
(4-74) |
|||
Если |
в соотношениях |
(4-66)--(4-68) не |
пренебрегать |
||||||
членами, |
зависящими от угла |
б , то, как было уже сказа |
|||||||
но выше, |
уравнение |
(4-71) |
является |
нелинейным. Однако, |
следуя методу последовательных приближений, мы прене
брегли в первом приближении членами, зависящими |
от |
||||
угла |
б |
в соотношениях (4-66) — (4-68). При этом |
id, |
||
iqи |
оказываются функциями только времени, и уравнение |
||||
(4-71) |
становится линейным. |
Но |
интеграцию его проще |
||
производить |
графически, поскольку |
с достаточной точно |
|||
стью |
известна кривая Т в функции времени. Для этого |
на |
|||
рис. 4-6 построены кривые |
Т и Т |
и произведено дву |
кратное графическое интегрирование уравнения (4-71), в результате которого на том же рис. 4-6 построены кривые
dd
(о° -|- и б° в функции времени.
На основании построенной кривой 6° = f{t) возможно определить влияние членов, зависящих от угла б в вы ражениях (4-66)—(4-68). Эти поправочные члены, завися
щие от угла б при посредстве множителей |
(sin б — sin60) и |
|||
(cos б — cos60), подсчитаны |
для токов |
id, |
iQ и потокосцеп- |
|
ления |
согласно методике, |
указанной |
Крэри и Уорингом |
15* |
227 |
[Л. 40]. |
Значения этих |
поправочных |
членов |
приведены |
|||
также в |
табл. 3. |
|
|
|
|
|
|
Легко видеть, что за |
время, |
равное |
0,1 |
сек |
после воз |
||
никновения аварии, члены, зависящие от угла |
б, |
не ока |
|||||
зывают почти никакого влияния на величины токов |
id, i\ |
||||||
и потокосцеплений |
и tyq. |
Поэтому |
взятое |
выше |
|||
первое приближение для |
id, |
iq, i|jd, |
г})9 |
и Т является |
в пределах 0,1 сек после возникновения аварии вполне достаточным по точности. Иными словами, при учете влия ния свободных магнитных полей, связанных с обмоткой статора и соответствующих им токов на динамическую устойчивость синхронной машины, можно, оставаясь в пре делах достаточно высокой точности, на протяжении первой
228
десятой доли секунды после возникновения' аварии подсчи тывать токи id, iq и потокосцепления Tpd, г|>? без
учета членов, зависящих от угла б. Правда, в рассматри
ваемом случае это влияние особенно мало, потому что |
за |
||
0,1 сек угол |
меняется всего на 1,15° |
(он уменьшается |
с |
6,7° при ^=0 |
до 5,55° ко времени ^=0,1 |
сек). Однако толь |
ко в течение этого времени и следует считаться с наличием свободных магнитных полей, связанных с обмоткой стато ра. В дальнейшем они практически затухают. Но и в случае более быстрого изменения угла б , судя по тому, насколь ко малы в рассматриваемом случае члены, зависящие от него, можно все же предполагать, что влияние этих членов будет незначительно. Заметим еще, что за первую десятую долю секунды после возникновения аварии особенно значи
тельно угол |
б |
вообще не может |
измениться вследствие |
||||
значительной |
инерции роторов генератора |
и турбины. Ра |
|||||
зумеется, нужно иметь в виду, что |
эти выводы делаются |
||||||
только для схемы станция — шины |
бесконечной мощности |
||||||
с учетом нагрузки, |
причем синхронный генератор станции |
||||||
предполагается лишенным успокоительной обмотки. |
|||||||
Вернемся теперь к учету влияния угла |
б (точнее его |
||||||
производной |
|
dt\ |
в исходных уравнениях Парка. Здесь |
||||
— I |
|||||||
возможны два |
пути. Первый — это |
аппроксимация кривой |
|||||
6 = /( /) |
некоторым аналитическим выражением, после че- |
||||||
|
|
|
d 5 |
можно найти |
аналитически. При этом |
||
го производную"^" |
|||||||
d 0 |
do |
|
представится в |
вышеуказанных исходных |
|||
= |
1 + |
|
уравнениях некоторой известной функцией времени. После этого вышеуказанные уравнения будут содержать перемен
ные коэффициенты |
ив |
и интегрировать их операторным |
методом или вообще нельзя, или весьма затруднительно. Поэтому следует проинтегрировать их одним из численных методов и в результате получить второе приближение для кривой б =zf(t). Кривую б = f(t) в первом приближении можно будет аппроксимировать некоторой параболой, как
это следует из рис. 4-6. Второй путь— это учет выражения
йв
— 1 -f б прямо в числовом виде, поскольку из перво-
го расчета значение |
d% |
известно в числовом виде для |
229
каждого момента времени. Следуя этому пути, тоже можно найти второе приближение для кривой б=/(/). Заметим, од-
db
иако, что подробная методика учета выражения |
= |
d 5
= — 1 -f-~^npn решении исходных уравнений здесь нами
не рассматривается и должна быть освещена особо.
На рис. 4-5 построены кривые электромагнитного мо
мента, полученные путем решения уравнений Парка |
(Г) и |
по методу Лонгли (7Л ). Легко видеть, что кривая Тл |
яв |
ляется почти криволинейной осью (т. е. средней линией) для кривой Т. Разумеется, кривая Тл> являющаяся аперио
дической функцией времени, совершенно не позволяет су дить о колебаниях электромагнитного момента, обусловлен ных учетом свободных магнитных полей, связанных с обмоткой статора. Зато эти колебания в полной мере от ражены в кривой Т. Кривая Т относительно своей криво линейной оси, т. е. кривой Тл , является затухающей сину
соидальной функцией времени с периодом, почти в точности равным 0,02 сек, т. е. периоду стационарного режима. Это является следствием взаимодействия токов в статоре, обус ловленных полями, связанными со статором, и тока в рото ре, обусловленного полем, связанным с ротором, с одной стороны, и тока в статоре, обусловленного полем, связан ным с ротором, и током в роторе, обусловленных полями, связанными со статором, — с другой. Кривая показывает, что в первом полупериоде после наступления аварии ее максимальная амплитуда почти в 2,5 раза превышает зна
чения ординат кривой |
Тл . Однако кривая Т очень быстро |
||||||||||
затухает, так что ко времени t = 0,1" |
ординаты кривых Т и |
||||||||||
Тл различаются очень мало. |
Из кривых рис. 4-6 |
следует, |
|||||||||
что за рассматриваемое |
|
|
|
|
d s |
отрица- |
|||||
время производная |
|||||||||||
тельна, скорость |
|
d 8 |
|
к синхронной, |
оста |
||||||
о)0 + |
|
стремится |
|||||||||
ваясь |
меньше |
последней |
(величина ее за |
время |
процесса |
||||||
меняется чрезвычайно мало, оставаясь в |
пределах |
между |
|||||||||
ю0 |
и 0,999 |
со0) |
и угол |
б |
уменьшается. Однако умень |
||||||
шение угла |
б |
за |
время, |
равное 0,1 |
сек, |
весьма |
невелико |
||||
(всего 1,15°). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
230
На рис. 4-7 приведены для сравнения кривые углов, по лученные по методу Лонгли (бл) и по методу Парка (б).
Сравнение их показывает, что на протяжении 0,1 сек после возникновения аварии они расходятся, хотя расхождение это очень невелико (около 1,2° за 0,1 сек) . Однако в тече ние второй десятой секунды угол б перестанет умень шаться и начнет расти. Поэтому в дальнейшем, возможно, кривые будут сближаться. Сначала (в шестом, седьмом и последующих периодах) замедлится скорость их расхож дения, а затем начнется сближение. Таким образом, опре деление угла б по Лонгли дает ошибку в пользу нрочности, т. е. в действительности угол б будет возрастать медленнее, чем это получается из расчетов по методу Лонгли.
Витоге влияние свободных магнитных полей, связанных
собмоткой статора и соответствующих им токов на дина мическую устойчивость синхронного генератора без успо
коительных обмоток (т. е. на изменение угла б в функции
времени) для схемы станция — шины |
бесконечной мощно |
сти с учетом нагрузки при внезапном |
значительном умень- |
7
е0-б,7
6
5
Рис. 4-7.
шении напряжения на шинах бесконечной мощности весьма незначительно. Это объясняется тем, что хотя учет выше указанных магнитных полей весьма сильно изменяет кри вую электромагнитного момента Т, действующего на ротор генератора, однако в среднем за каждый период влияние этих магнитных полей на кривую момента Т почти уравно вешивается. Поэтому и угол между э. д. с. генератора и на пряжением U на шинах бесконечной мощности изменяется почти одинаково как согласно рассматриваемому методу, так и согласно методу Лонгли.
231