книги из ГПНТБ / Страхов С.В. Переходные процессы в электрических цепях, содержащих машины переменного тока, 1960. - 247 c
.pdfСтало быть, аналогично выводу, сделанному выше для уравнений линии и статических нагрузок, заключаем, что, относя записанные для фазных токов, т. е. исходные урав нения первого закона Кирхгофа в любых узлах цепи к осям, жестко связанным с ротором СГ2, и решая их отно сительно соответствующих составляющих токов, будем иметь те же самые уравнения, которые получим, относя ис ходные уравнения первого закона Кирхгофа к осям, жест ко связанным с ротором СГ1.
Из теории линейных алгебраических уравнений извест но, что если некоторая их система содержит такую подгруп пу уравнений, которая может быть представлена решенной как относительно одних, так и других неизвестных, то в си лу того, что этот процесс решения является суммой опера ций сложения, вычитания, умножения и деления, произво димых тождественно над обеими частями каждого из урав нений, входящих в вышеуказанную подгруппу, решение ис ходной системы уравнений будет тем же самым, относи тельно каких бы неизвестных мы ни представили решенны ми уравнения вышеуказанной подгруппы, входящей в ис ходную систему уравнений.
Поэтому, получив при отнесении исходных уравнений линии и первого закона Кирхгофа в узле 2 к осям, жестко связанным с ротором второй синхронной машины, уравне ния (2-47) — (2-49) и (2-55) или вытекающие из них урав нения (2-53), (2-54), (2-49) и (2-57), можно с таким же
правом решать их совместно с остальными |
уравнениями |
|
системы, как и уравнения |
(2-6) — (2-8) и (2-14), получен |
|
ные при отнесении тех же |
самых исходных |
уравнений к |
осям, жестко связанным с ротором первой синхронной ма шины.
При решении вопроса о том, к каким осям относить уравнения статических элементов сети и уравнения первого закона Кирхгофа, следует руководствоваться простотой по лучаемых после преобразования уравнений.
В качестве примера неизменности решений исходной си стемы уравнений, относительно каких бы неизвестных ни была решена подгруппа уравнений, входящая в эту систе му, рассмотрим систему следующих четырех уравнений с четырьмя неизвестными iJd. ilq, i2d, hq-
a i h d "Ь b x i fq + c x — 0;
/u + I„ c o ,3 - / ,, s i „ S - 0 : *1,7 + *2<? cos 3 + *2dsin 5 = 0;
h d + Ь2 h q + C% = 0.
110
Решив ее относительно ild и iu , получим:
, _ |
|
Тг + |
Tiers'? |
4- Т1 2г siп 8 |
|
Id |
( 1 |
— г*) cos о + |
(1 + |
ох а2) sin о |
|
|
|
Ti + |
Тг cos 8 — |
(2-59) |
|
|
|
т2 sin 8 |
(2-59а)
Решив теперь второе и третье уравнения (2-58) относи тельно i2d и i2q, найдем:
(2-60)
Составив теперь систему уравнений, состоящую из пер вого и четвертого уравнений (2-58) и двух уравнений (2-60) и решив ее относительно ild и i.2d, получим те же выражения (2-59). Это и доказывает правильность положе ния, сформулированного выше.
2-3. МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ СУММАРНОГО ПОРЯДКА СИСТЕМЫ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫХ УРАВНЕНИЙ ПО СТРУКТУРЕ ЦЕПИ
На основании изложенного выше можно, не составляя самих дифференциальных уравнений, определить по струк туре цепи их суммарный порядок.
При этом нужно иметь в виду следующее:
а) Синхронная машина (генератор, компенсатор или двигатель, явнополюсная или неявнополюсная) с продоль ной и поперечной успокоительными обмотками имеет сум марный порядок уравнений, равный 7, если в цепи имеется хотя бы еще одна синхронная машина, т. е. машина, обла дающая магнитной или электрической несимметрией [см. уравнения (2-1) — (2-4) в матричной форме или (2-27) — (2-29), (2-42) — (2-55) в развернутой форме]. При этом со гласно сказанному выше дифференциальные уравнения для нулевых составляющих мы в расчет не принимаем.
В рассматриваемом случае, как было отмечено, уравне ние движения ротора каждой из синхронных машин яв ляется дифференциальным уравнением второго порядка.
Таким образом, если в цепи имеется хотя бы одна син
111
хронная машина, то включение каждой новой синхронной машины увеличивает суммарный порядок системы диффе ренциальных уравнении на 7.
Если в цепи имеется только одна синхронная машина, то суммарный порядок ее уравнений будет равен 6, ибо дифференциальное уравнение движения ее ротора будет иметь в этом случае первый порядок. Это объясняется пол ной (электрической и магнитной) симметрией цепи, присо единенной к статору единственного синхронного генерато ра, т. е. симметрией статических элементов и асинхронных двигателей. Благодаря этой симметрии угол 6 между маг нитной осью фазы а статора и продольной осью ротора
генератора не входит в уравнения |
остальных элементов |
||
цепи. |
замена |
переменных в уравнениях син- |
|
Следовательно, |
|||
хронного генератора |
d4 |
d «> |
d 0 |
—— = |
---- и — = ш, не уменьшая |
||
|
dr |
dt |
dt |
порядка дифференциальных уравнений закона Ома обмо ток статора и ротора, понижает на единицу порядок диф ференциального уравнения движения ротора.
При наличии в цепи хотя бы двух синхронных генера торов углы и 62 входят в уравнения первого и второ го законов Кирхгофа этой цепи, и уравнения движения ро торов обоих генераторов являются дифференциальными уравнениями второго порядка.
б) Неучет каждой из успокоительных обмоток синхрон-' ной машины понижает общий порядок ее дифференциаль ных уравнений на единицу.
в) Асинхронная машина имеет суммарный порядок ее дифференциальных уравнений, равный 5.
Уравнение движения ротора асинхронного двигателя при этом всегда является дифференциальным уравнением первого порядка, ибо в силу полной (электрической и маг нитной) симметрии асинхронного двигателя угол 0 между магнитными осями фаз а статора и ротора в уравнения це пей его статора и ротора не входит.
Таким образом, включение в цепь каждой новой асин хронной машины увеличивает суммарный порядок системы дифференциальных уравнений на пять.
г) Уравнения первого закона Кирхгофа в точках раз ветвления не являются дифференциальными и суммарного порядка уравнений не повышают.
д) Цепь статоров всех машин, т. е. неподвижную цепь, нужно разбить на простейшие независимые контуры и вви
112
ду необходимости рассматривать для каждого из них диф ференциальные уравнения для продольных и поперечных составляющих, порядок дифференциального уравнения для каждого из контуров удваивается.
е) Если линия, сеть или статическая нагрузка представ ляются катушкой, имеющей сопротивление и индуктив ность, то последовательное включение ее со статором ка кой-либо из машин не увеличивает суммарного порядка дифференциальных уравнений системы.
ж) Если в цепь последовательно включен трансформа тор, то при неучете его тока холостого хода он также представляется в виде катушки. Если же ток холостого хо да учитывается, то в схеме замещения появляется ветвь хо лостого хода, т. е. появляется один дополнительный контур. А это в связи с необходимостью рассматривать уравнения для продольных и поперечных составляющих увеличивает суммарный порядок дифференциальных уравнений цепи на 2.
з) Если в цепи нет совсем синхронных машин (напри мер, когда один или несколько асинхронных двигателей или статических нагрузок и т. д. питаются от шин бесконечной мощности), то кет необходимости составления уравнений в отдельности для продольных и поперечных составляющих. Путем объединения продольных и поперечных составляю щих в комплексные величины токов и напряжений статиче ская нагрузка или линия электропередачи представляется дифференциальным уравнением первого порядка каждая, а асинхронный двигатель имеет общий порядок дифференци альных уравнений, равный 3. В этом случае включение в цепь каждой новой асинхронной машины увеличивает сум марный порядок системы дифференциальных уравнений на 3.
Проиллюстрируем метод определения суммарного по рядка системы дифференциальных уравнений по структуре схемы на примерах схем, приведенных на рис. 2-3 и 2-4.
На рис. 2-3 неподвижная часть цепи разбивается на три контура, например:
1)контур статор СП — статор АД1;
2)контур статор АД1 — линия Л — статор АД2;
3)контур статор СГ2 — статор АД2,
каждый из которых при необходимости учета продольных и поперечных составляющих дает два дифференциальных уравнения первого порядка, что составит общий порядок, равный 6. Каждая из синхронных машин дает общий поря док остальных уравнений, равный 5 (см. п. «а» § 2-3), а каждая из асинхронных — равный 3. Таким образом, сум-
8 С. В. Страхов |
113 |
марный порядок дифференциальных уравнений для всей цепи будет равен 22.
В схеме рис. 2-4 при учете токов холостого хода транс
форматоров Т1 (рис. 2-5) |
и Т2 неподвижная часть цепи |
|
|
|
12й’12фр1 ^ |
|
|
----\СГ2) |
4d |
'2 |
u2d |
Чд |
Л |
и2д |
иЮ |
bd‘ijig’*JiO |
и20 |
|
|
|
i’dfd’fylq’idtO |
|
l82d> '1д 2 < р -д 2 0 |
|
Рис. 2-3. |
|
разбивается на девять простейших контуров, например, сле дующим образом:
1) контур статор С П — статор АД1, при необходимости учета продольных и поперечных составляющих, дающий по рядок 2;
2) контур статор АД1 — ветвь холостого хода схемы за мещения трансформатора Т1 (рис. 2-5), дающий порядок 2; 3) контур ветвь холостого хода схемы замещения транс форматора Т1 — компенсирующая катушка 2/дк, дающий
порядок 2; 4) контур компенсирующая катушка 2 Д К — емкость ли-
С*
нии —— , дающий порядок 4;
П4
5) |
|
контур |
ёмкость |
|
Q |
— линия — емкость ли- |
|
|
линии |
||||||
нии |
б?2л |
|
о |
л |
|
|
|
|
|
98дающии порядок 4; |
Q |
|
|||
6) |
|
контур |
емкость |
|
|
||
|
линии —^ -----компенсирующая ка |
||||||
тушка |
|
2L2k, |
дающий порядок 4; |
|
|||
7) |
|
контур |
компенсирующая катушка 2L2k — ветвь хо |
||||
лостого хода |
схемы |
замещения |
трансформатора Т2, да |
||||
ющий порядок 2; |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
77 |
|
|
|
|
|
h id’ h i? hw |
u7d |
^Tid^Tifjrio |
8) контур ветвь холостого хода схемы замещения транс форматора Т2 — статическая нагрузка Н2, дающий поря док 2;
9) контур статора СГ2 — статическая нагрузка Н2, да ющий порядок 2.
Общий порядок системы вышеуказанных уравнений со ставит 24. Из этой цифры на долю трансформаторов 77 и Т2, линии и нагрузки Н2, т. е. статических элементов цепи (контуры 3—8)', приходится общий порядок, равный 18.
Каждый из двух синхронных генераторов дает общий порядок остальных уравнений, равный 5 (см. п. «а» § 2-3), что дает порядок 10.
Асинхронный двигатель дает общий порядок остальных уравнений, равный 3 (см. п. «в» § 2-3).
Таким образом, суммарный порядок дифференциальных уравнений для всей цепи будет равен 37. Из них на долю статических элементов приходится 18, т. е. больше полови-
8* |
115 |
ны. Отметим, что при замене линии не одним звеном, а не сколькими Т- или П-звень'Ями доля элементов линии (по следовательных индуктивностей и параллельных емкостей) в суммарном порядке системы дифференциальных уравне ний цепи возрастет еще больше. Этот факт будет иметь большое значение в последующем при выборе метода реше ния полученной системы дифференциальных уравнений.
Если несколько упростить схему (рис. 2-4), то при неучете продольных и поперечных успокоительных обмоток у обоих синхронных генераторов суммарный порядок уравне ний уменьшается на 4 и будет равен 33. Если к тому же пренебречь ветвями холостого хода в схемах замещения обоих трансформаторов, то суммарный порядок уравнений уменьшится еще на 4 и будет равен 29. Если пренебречь обеими компенсирующими катушками 2 и 2 то суммарный порядок уравнений уменьшится еще на 4 и бу дет равен 25.
Характерно, что даже в этом последнем случае обе син хронные машины и одна асинхронная машина дадут вместе суммарный порядок дифференциальных уравнений, равный 13. Оставшаяся величина 12 придется по-прежнему на ли нию электропередачи.
Изложенным методом целесообразно воспользоваться, имея, например, счетную машину непрерывного действия определенного типа, так как до начала расчета необходимо установить, чем в заданной цепи следует пренебречь, чтобы суммарный порядок ее дифференциальных уравнений не превышал максимальный порядок, допустимый для ма шины.
2-4. МЕТОД СОСТАВЛЕНИЯ СИСТЕМЫ УРАВНЕНИИ ПЕРЕХОДНЫХ ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В ЦЕПИ С ПРОИЗВОЛЬНЫМ ЧИСЛОМ СИНХРОННЫХ ГЕНЕРАТОРОВ, АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ, ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
И СТАТИЧЕСКИХ НАГРУЗОК
При составлении дифференциальных уравнений для каждой конкретной системы прежде всего нужно наиболее рационально выбрать вращающуюся систему координат, к которой относить уравнения всех статических элементов це пи (см. § 2-5). Для симметричных схем уравнения статиче ских элементов цепи, если число их невелико, можно отно сить к осям, жестко связанным с ротором любого из гене раторов [Л. ПО], что следует из симметрии самой схемы.
Метод составления системы уравнений проиллюстриру ем на конкретном примере достаточно общей схемы, при
116
веденной на рис. 2-4. Эта схема практически симметрична, ибо тот факт, что на шины СГ1 включен асинхронный дви
гатель, а на шины СГ2 — статическая нагрузка |
Н2, как |
увидим ниже, существенного значения не имеет. |
рис. 2-4 |
Так как число статических элементов в схеме |
велико, следует применить способы «д» или «ж». Применим
способ «д», т. е. отнесем уравнения всех |
элементов цепи |
|
рис. 2-4 (кроме СГ2 и СГ1), уравнения |
первого закона |
|
Кирхгофа во всех узлах и напряжения |
на шинах С П |
и |
СГ2 (точки 1 и 2) к координатным осям, |
вращающимся |
с |
синхронной скоростью <т„ , Уравнения для СГ2 и С П отне сем к координатным осям, жестко связанным с их ротора ми. Ниже будет 'показано, как на основании изложенного ранее можно сразу записывать уравнения всех элементов
цепи (см. статью автора [Л. 117]). |
(2-27) — (2-29), |
|
Уравнения |
для С П получим из |
|
(2-40) — (2-44), |
изменив знаки при токах |
iu и ilq на об |
ратные, ибо положительные направления их на рис. 2-1 и 2-2 с одной стороны и на рис. 2-3 и 2-4 взаимно противопо ложны:
ии cos (0о |
Од)—ulq sin (0о—0j) = - rcl ild + ~ (—Ldl ild + |
||||||
|
+ M ftitf + Mgl ilg) — (— Lql ilq 4- Mhl ilh) |
; |
|||||
“ids*n (\~h)+uu,cos (0O— |
- — rcl ilq+ ~ ( - |
Lql ilq -f |
|||||
|
+ Mhl ilh)+(— Ldl ild-f Mfx iXf+ Mgl ilg) |
; |
|||||
■j = |
r ; |
_/ |
• |
|
|
|
|
*io |
'ci lio |
-^oi ,, |
> |
|
|
|
|
|
|
|
at |
|
|
|
|
“it = |
n i ht + Y t ( ~ l T |
Mfl iid + |
Lfi ilf + Mfgi ilg) ; |
|
|||
0 — fgi hg + ~ |
^— — MgL iu -f Lgl ilg -f- Mfgi iXf j ; |
|
|||||
o ~ |
Oil hh + |
dt |
|
Mh\ hq + |
Lh\ iih j > |
|
|
Tд1 |
~T |
|
Lql) ild ilq Mfi iif ilq |
Mgl ilg ilq -| |
|
||
|
|
|
+ Mhl iyJu] — J\ |
d2(k |
|
||
|
|
|
dt* |
|
(2 -61)
117
Появление множителей cos(0o — 0Х) и sin (б0 — 0Х) объясняется тем, что напряжение на зажимах СГ1 отнесено к синхронным осям.
Аналогично с заменой индекса 1 на индекс 2 запишутся уравнения для СГ2, так как уравнения последнего мы от носим к осям, жестко связанным с его ротором.
Уравнения для А Д 1 — см. (1-106) — (1-108):
|
|
г |
i |
|
I / |
|
|
din\d |
|
|
d'lpd |
|
|
|
|||||
|
|
Гд1 iRu |
|
|
|
|
|
|
|
Ladl |
dt |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
( ^"cdll |
гд1(/1<7 4~i |
“^aadi ‘hnq)" i p q |
®0>) |
|
|
|
|
||||||||
Ща |
|
; |
|
i |
/ |
|
|
difiq |
, |
j |
dilpd |
(A cU Kid + |
|||||||
1д! гдЦ ~Г -t-cll |
dt |
“H Uad\ |
dj. |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
La |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
4“ Ladl ilpd) co0, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
U10 ~ |
Гп\ гдЮ 4 Ac( |
|
dtДВД . |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
dt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
D = r |
/ |
4- I |
|
|
|
j |
diA\d |
|
|
|
|
|
|||||||
|
dtipd |
|
|
|
i^adl tplq ~T |
||||||||||||||
v |
r pilipd |
i |
% u |
|
----- |
|
^adl |
dt |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
4" ApU 0P?) (®0 |
|
®д4 > |
|
|
|
|
||||||||||
0 — /"pi Opq |
+ |
A, |
|
dilp.7i |
|
7 |
|
<Од1<7 |
|
4 (Аага г’д1й4- |
|||||||||
|
|
|
dt |
|
|
|
------ - |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
-'рч |
|
|
|
|
dt |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
4_ Арп hpd) (co0 |
|
сод,); |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
di'ipo |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
0 ~ |
|
r Di zb0 |
4- A^pOl. ' |
dt |
|
|
|
|
|
|
|||||
9 |
Aadl (Орй |
|
|
|
Opg гдад) |
|
Acl — / д1 - Лд1 |
|
|||||||||||
Уравнения первого закона Кирхгофа в узле 1: |
(2-62) |
||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
ild cos (0Х |
60) |
il(j sin (Op |
0o) |
/д1(г |
|
|
itld = |
0; |
|
||||||||||
O i S i n |
(0i—6 o) 4 |
- 4 |
9 c o s |
|
(Op—0o) — iAXq- |
гП(? = |
0; |
(2-63) |
|||||||||||
|
|
|
Oo ^дю Ою 0. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Уравнения для |
статической |
нагрузки |
Н2 [см. |
(2-18) |
|||||||||||||||
(2-20)]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г2d |
|
нз ‘"нЗ |
' |
|
|
|
difttd |
AH21 |
|
|
®0 |
0; |
|
||||||
|
|
j h2L |
|
|
i H2q |
|
|||||||||||||
|
|
т „ л |
d |
|
|
|
|
|
Л |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4q |
ГнЗ Ktq ' |
|
Г |
|
^гн37 |
Ац21 0i2rf®0 |
0; |
(2-64) |
|||||||||||
|
нП~ 1 Г |
||||||||||||||||||
|
tr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
,Z20 |
|
ZH2 |
4.50 |
Ан2() |
di,нзр |
__Q |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
dt |
|
|
|
|
|
|
|
118
Уравнения первого закона Кирхгофа в узле 2 [см. (2-14)] с учетом принятых на рис. 2-4 по сравнению с рис. 2-1 по ложительных направлений токов:
hd |
cos (02 —Оо) + |
Ы sin (62 — 0о) — ill2d + ilU = |
0; |
|
г'ад |
sin (%— 0о) + |
i4 |
cos (02 — 0о) + iK2q+ iTtg = |
0; |
|
т20 + |
КО ' Кэд “ |
|
(2-65)
Далее, учтем в схеме замещения трансформатора Т1 ветвь тока холостого хода (рис. 2-5). Для ветви 1-7 первич ной обмотки на основании, например, уравнений (2-64) имеем:
U7d ~~ и1d К Kid |
|
Agl |
dt |
|
^ ^Isl Ki? ®0’ |
|
||||||||
Ut„~ uiq — rx iTls — Llsl |
fa |
|
L[gl irld ffl0; |
(2-66) |
||||||||||
|
|
iq |
T |
i ‘! |
|
|
151 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
diTio |
|
|
|
|
|
|
W70 |
Ui0 |
|
К KlO |
-^lsO ' dt |
|
|
|
|||||
Аналогично для ветви 7-3 вторичной обмотки: |
|
|||||||||||||
U3d ^ U7d~ К Kid ~ |
ц . |
di.т!d |
~I- |
чЬ< С0л« |
|
|||||||||
~U1 |
fa |
|
ТI |
^11за1 -тTig1о О’ |
|
|||||||||
Unn |
Urn- |
Гt i |
|
_ |
|
Г' |
dtTlq |
— L" |
i" |
со • |
(2-67) |
|||
3q |
— “7? |
' 1‘'Tig |
|
|
^lsl |
fa |
|
|
U1 |
Tld |
ш0> |
|
||
|
|
__ |
|
|
4 |
|
•II |
|
|
di |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^180 |
T 11 |
t 10 |
|
|
|
||||
|
U3 0 ~ U70 |
|
К KlO |
fa |
|
|
|
|||||||
Аналогично для ветви холостого хода: |
|
|
|
|||||||||||
л |
^ |
Ко гт1<г |
|
т |
^тЫ |
, |
Jr |
j ; |
|
|
||||
О — Uqd |
|
M adl |
fa |
|
Г L ladl ly\q bV> |
|
||||||||
a — |
u |
— r |
i |
— L |
|
tadx |
a irH |
|
Lladl Kid |
( 2-68) |
||||
|
|
|
||||||||||||
и — |
Щд |
К о |
K i a |
|
|
|
d t |
|
|
|
||||
0 —u 70 |
Ко К10 |
^ladO |
dt.t IO |
|
|
|
|
|
|
|||||
dt |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ue