книги из ГПНТБ / Рябинин И.А. Надежность судовых электроэнергетических систем и судового электрооборудования учебник
.pdfРешим данную систему алгебраических уравнений для начальных условий
Я 0 ( 0 ) = 1 , |
P1(0) |
= |
P2(0) |
= Ps(0) |
= |
|
0. |
|
(7.38) |
|||||
При этом система |
примет |
вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
(2 + X, + |
К2) Р0 |
(2) |
- |
VyPy (2) - |
V 2 |
P 2 |
(Z) |
|
= |
1' |
|
|||
|
h(z) |
= z+ |
l2i + V2~P0 (z); |
|
|
|
|
|
|
(7.39) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
^ ( z ) = ^ M i ( z ) |
+ |
№ |
|
(*)]• |
|
|
||||||||
Получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л>(*)- |
z + |
^ |
- I - |
Я, • |
M i |
|
|
|
|
|
|
|
(7.40) |
|
|
|
|
|
kx |
|
|
|
|||||||
|
z + A 2 |
+ |
vj. |
z + |
+ |
v 2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
^i(z) |
X, + |
V l ) |
(Z + |
X x + К) ~ V |
l |
- |
libll1 |
(7.41) |
||||||
(Z + |
V . ' |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
" Г |
A |
l |
И - |
V 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(7.42) |
(г + ^ + v 2 ) (z + l x + L , ) - X2v2 - |
^ t i 1 + |
!!2 |
M i |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
Т |
Л ! |
|
T |
' 1 |
|
R ( 2 ) = |
P„ (2) |
+ |
P&) |
+ Pa |
(2) |
= |
- L |
- |
|
P3 |
( 2 ) . |
(7.43) |
Изображение функции надежности R (z) в данном случае удобнее искать непосредственно методом подстановок, учитывая при этом соотношение Р3 (г) = Q (z). Получаем
в <2 ) = Т |
[ z - + T 7 t ^ ^ ° < z > + |
^ ( г ) ] = 4 - 2 + ^ 2 + V X |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
ХХХ2 |
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X t(z + |
|
|
|
(г - f |
Х2 |
- f Vt) (z - f Х г |
- f у . |
|
|
|
|
^ i + |
М ( z + |
К + |
^1) |
+ К + v a)—Mi (г + |
^ |
i |
+ v 2 ) — Ma(z |
+ ^2 + v i)] |
|||
|
|
X i X 2 (г + Хг |
-f- v 2 - f z - f A.2 4 - v t ) |
|
|
v s ) (K + A 2 ) |
|
||||
~ |
z.{ z» + |
( 2 ^ + |
2A2 + |
V l + |
v 2 ) z2 4 - [(X, 4 - |
X 2 4 - v x |
4 - |
4 - ~ |
|||
|
|
4 - |
|
+ vxvs] |
z -\- (XjX2 + |
vj. 4 - v 2 |
) |
X j X 2 } |
|
||
|
|
|
2X1 ?v2 z 4 - |
A , ^ (Xx 4 - ^2 + ^ 1 + |
V2) |
(7.44) |
|||||
|
|
|
|
z (z3 4 - a x z 2 4 - a2 z - f a3 ) |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
203
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0-1 = 0 + %г -\- Х2; |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
а2 |
= с (Хх + Х2) - f ^ 2 -|- |
vjy2; |
|
|
|
(7.45) |
||||||
|
|
|
|
|
as = сХ±Х2; |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
С = Ях - j - Х2 ~ЬV l -\~ V 2 - |
|
|
|
|
|
|||||
Разлагая |
характеристическое |
уравнение |
на |
множители |
|
||||||||||
Р (z) = z3 |
+ ayZ2 |
+ a2z + a3 |
= (z — zx ) (2 — z2 ) (z — z3) = 0, |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(7.46) |
перепишем выражение |
(7.44) в виде |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
2XjXs |
|
|
|
|
|
cXjXs |
|
|
|
|
Q(2) |
= |
|
(z — zx) (z — z s ) (г — z 3 ) |
+z (z — Z i ) (z — z2 ) (z — z 3 ) , |
(7.47) |
||||||||||
где z3 , z,, z3 — корни |
уравнения |
(7.46). |
|
Q (I) |
воспользуемся |
как |
|||||||||
Для отыскания |
оригинала |
функции |
|||||||||||||
готовыми |
таблицами |
для преобразования |
Лапласа |
[11, стр. |
257], |
||||||||||
так и методами решения неоднородного |
|
дифференциального |
урав |
||||||||||||
нения n-го порядка с начальными |
значениями, равными |
нулю. |
|||||||||||||
Оригиналом |
для первого слагаемого |
в формуле |
(7.47) |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
( z - Z l ) { z ~ z 2 ) ( z - z 3 ) |
|
|
|
(7.48) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
будет рациональная |
функция |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
р |
/ л _ о ) j (г 3 — z 2 ) eZl' + (z t — z 3 ) е г ' ' ( г 3 — z t ) |
|
|
(7.49) |
|||||||||||
^ з а |
|
^ l A |
|
( z - z 2 ) ( 2 l - z 3 ) ( z 3 - z 2 ) |
|
|
|
||||||||
_ |
a |
|
|
|
|
||||||||||
Несколько сложнее найти оригинал для |
второго слагаемого в |
||||||||||||||
формуле |
(7.47) |
|
|
|
СКук2 |
|
С%1%2 |
1 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
(7.50) |
||||||||
|
|
|
|
2 |
(г — h) ( г — 2 г ) ( г — г з |
|
|
|
P ( z ) |
|
|
||||
В случае, когда многочлен Р (z) имеет различные корни, ни один |
|||||||||||||||
из которых не исчезает, оригинал функции Рзб |
(t) можно |
определить |
|||||||||||||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р3б {t) = сХгХ2 |
Р(0) |
+ft=i2 |
|
) |
|
|
(7.51) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ZkP' |
(z |
|
|
|
|
где |
|
|
|
P' (zj = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— z2 ) (zx |
— z8 ); |
|
|
|
(7.52) |
|||||
|
|
|
|
|
= (*a — z2 ) (zs |
— z8 ); |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
P' Ш = (z3 |
— Zi) (z3 |
— z8 ). |
|
|
|
|
204
Получаем
|
|
|
|
|
Рзб (t) — сХхХ2 |
1 |
|
|
|
+ |
|
|
||
|
|
|
|
|
L а3 |
|
zx (zx — z2) (zx — z3 ) |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
4 ( z 2 — z i ) ( z 2 — г з ) +г 3 (z3 — zx) (z3 — z 2 ) |
|
|
|
||||||
cXxX2 |
J _ |
I |
ZoZ3 (z 3 — z 2 ) е г |
' ' |
+ |
zxz3 (Zl |
|
— z 3 ) ez=* + |
zxz2 (z2 |
— z t ) e*'' |
(7.53) |
|||
ая |
r |
г ] 1 |
г 2 |
г 3 |
(г, — z2 ) (г г — z 3 ) (z3 |
— z 2 ) |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Учитывая |
свойство |
|
корней |
|
кубического |
уравнения |
(7.46) |
|||||||
zxz2z3 |
— а3 |
н то, что сХхХ2 |
п о обозначению |
(7.45) |
также равно а3, |
|||||||||
имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
/ А _ I I z 2 z 3 (z3 — z2 ) е г ' ' - I - z l Z 3 |
(z t — z 3 ) е ? г < |
- f zxz2 |
(z2 — z x ) e2*1 |
- |
|||||||||
^ З б W |
- |
1 |
" Г |
( 2 l - z 2 ) ( 2 1 - г 3 ) ( z 3 - z 2 ) |
|
• ( 7 - M ) |
||||||||
Объединяя результаты (7.49) и (7.54) согласно формуле (7.47), |
||||||||||||||
окончательно получим выражение для функции |
ненадежности |
|||||||||||||
Q (0 = |
1 |
|
+ |
|
|
|
|
[ ( 2 ^ 2 + |
z2 z3 )(z3 -z2 )eZ l < |
+ |
||||
|
|
|
|
|
( Z l — Z 2 ) (ZJL — Z 3 ) ( Z 3 — |
|
Z 2 ) |
|
|
|
|
|||
+ |
(2Л.Л " I - Ziz3) |
гя )ег »' + |
|
+ zxz2) (z2 - |
Z l ) ег °' ] , |
(7.55) |
||||||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Я(0 |
= |
|
(z i —г г) ( г 1 —2 з) (г з — z |
2 |
[ ( 2 ^ 2 4 - z 2 z 3 )(z 3 - z 2 )e 2 ^ |
+ |
||||||||
|
|
- I - (2ЛЛ + zl Z 8 ) ( Z l |
- |
z3) е г г ( |
+ (2ХЛ + Z l z s ) (z2 - |
Z l )е г °<], |
(7.56) |
|||||||
т. e. R |
|
(t) |
есть сумма трех затухающих экспонент |
(zk |
< 0 ) . |
|
Сопоставляя (7.56) с (7.31), можно заметить, насколько возросла громоздкость выкладок и преобразований по сравнению со случаем идентичных элементов (хх = х2 = х).
Подставив (7.44) в (7.43), получим |
|
|
R(z) = |
z 2 + axz + а а — 2ХХХ2 |
(7.57) |
|
z 3 + axz*- + a2z + а3 |
|
Зная изображение функции надежности R (z), нетрудно опреде лить математическое ожидание времени работы системы до первого отказа из соотношения
|
Тх |
= |
M[T] = ttmR{z). |
|
(7.58) |
|
|
|
z->0 |
|
|
Находим |
|
|
|
|
|
7р _ у z 2 + axz + а2 — 2ХХХ2 = а2 |
— 2ХХХ2 |
(7.59) |
|||
|
г->о 2 3 |
+ |
a i z 2 + ° 2 г + <is |
а3 |
|
1 |
|
205
Подставляя значения постоянных коэффициентов а2 и а3, опре деляемых выражениями (7.45), в (7.59) и производя несложные пре образования, будем иметь
- |
_ |
A;A2 + |
A , V J + |
K.,v2 |
+ v,v2 + |
Х\ + |
Xv2 + |
hr2 + |
A,v, |
|
1 |
~ |
|
|
XXX2 |
(Я.1 + A 2 |
+ vj -f v2 ) |
|
|
= |
|
. |
|
> |
/ |
' |
An / |
|
\ |
Ai |
A2 / |
/у cjm |
|
|
|
|
P 1 P«"(^ 1 +A g +"v 1 + |
v2 ) |
|
|
' |
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P 2 = " C - |
|
|
(7.61) |
Проконтролируем правильность формулы (7.60) для частных
случаев: |
|
|
|
|
|
|
|
1. Пусть Хх |
= А,2 = |
А, и v x |
= |
v2 |
= |
v, |
тогда |
f = ' + |
Р( ' + 1) + |
Р(1 + 1)-!- Р 2 П + |
Ч - |
') = 1 + 4р-I- 3Р 2 |
|||
1 |
|
P 2 ( 2 A + 2 V ) |
|
|
|
2 р Х ( 1 + р ) |
|
|
|
- |
1 + |
3 р |
' |
|
(7.62) |
|
|
|
|
2рХ |
|
|
что справедливо для случая нагруженного дублирования с восста
новлением идентичных элементов |
[см. ниже |
(7.70)]. |
|
|
|||||||
|
2. Пусть |
v 1 |
= v 2 |
= 0, |
А,1 = |
Л 2 |
= Л |
и |
рi — рг —0 0 • |
тогда |
|
|
Г = |
l + |
Pi(l + |
l) + P 2 ( l + |
') + |
P i P 2 ( l + |
1 + О |
3 |
, 7 fi„. |
||
|
1 |
|
|
P I P 2 ( A + А + 0 + 0 ) |
|
~~ 2л ' |
^ - и о ; |
||||
что |
справедливо |
для |
дублированной |
невосстаиавливаемой |
системы |
||||||
с |
постоянным |
включением |
резерва. |
|
|
|
|
||||
|
3. Пусть vx = v 2 = 0, Х2 |
= оо и Xt — X, тогда |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
Ti=\, |
|
|
|
|
(7-64) |
что справедливо для случая, когда один элемент— невосстанавливаемый.
Из соотношения (7.60) можно получить формулу
Тг = Т01 + Т02+ |
С1 |
/ |
n \ y ^ n ° f ° |
n \ r |
' ' ( 7 - 6 5 ) |
|
+ |
Pi) TB1 + (i + |
р2 ) |
тВ2 |
которая при малых р,, р 2 |
с хорошей точностью может быть заменена |
|||||||||
более простой |
и удобной |
формулой |
|
|
|
|
|
|||
|
|
П ~ Г о 1 |
+ Г о 2 + |
r ° f l 8 |
, |
|
(7.66) |
|||
|
|
|
|
|
|
' в ! + |
1 В2 |
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
= |
' |
|
Яо ' |
|
~~ V, |
" |
|
~~ v. • |
(7-67) |
Г о 1 |
~ Я, |
|
Т в 1 |
7 , 1 1 2 |
||||||
|
А , |
' " U I |
|
А 2 ' " B I |
V X |
|
|
|
|
206
В заключение параграфа подведем некоторые итоги расчета надежности восстанавливаемых систем методами теории массового обслуживания.
Если принятые в рассматриваемой математической модели допу щения выполняются на практике, то расчеты надежности указан ными методами позволяют дать точную и объективную оценку про цесса функционирования восстанавливаемой системы. В случае же несоблюдения всех необходимых допущений рассмотренная модель является интересной в чисто научном отношении, как некоторый эталон точного решения задачи (с учетом восстановления) при разработке различных приближенных методов и контроле их точности.
Исследование надежности восстанавливаемых СЭС методами теории
массового обслуживания |
целесообразно |
проводить в таком порядке: |
||
1) разбить систему на несколько частей, параметры |
надежности |
|||
которых должны |
быть |
известны; |
|
|
2) определить |
все состояния Et, в |
которых может |
находиться |
исследуемая система, найти соответствующие переходные вероятности и вычертить схему изменения состояний;
3)составить дифференциальные уравнения, описывающие изме нение вероятностей-этих состояний в зависимости от стратегии об служивания и принятых особенностей системы (в полном соответ ствии со схемой изменения состояний);
4)проинтегрировать полученную систему дифференциальных уравнений (при необходимых начальных условиях) тем или иным известным способом, в том числе и методом численного интегрирова ния с помощью ЭЦВМ.
§ 26. Приближенный логико-вероятностный метод расчета надежности СЭС с учетом восстановления
Реальные СЭС являются восстанавливаемыми системами с резер вированием и разнотипными элементами. Поэтому расчет их харак теристик надежности представляет еще более сложную задачу по сравнению с рассмотренными выше. При построении математи ческой модели сложной системы получаются весьма общие схемы массового обслуживания, трудно поддающиеся аналитическому иссле дованию и требующие применения численных методов и средств вычислительной техники.
С другой стороны, на практике абсолютная точность решения системы дифференциальных уравнений высокого порядка, определя емого обычно числом состояний исследуемой технической системы, и не нужна. Удовлетворительную точность при практических рас четах можно получить, пользуясь приближенными формулами и оценками.
Например, точное выражение для вероятности безотказной работы дублированной и восстанавливаемой системы имеет вид (7.31) при нагруженном и (7.33) при ненагруженном резервировании, т. е. представляет собой сумму двух затухающих экспонент. Определим сейчас точные выражения и для математических ожиданий времени работы до первого отказа этих дублированных систем.
207
Из дифференциальных уравнений (7.29) и (7.30) нетрудно полу чить изображения функции надежности в виде
откуда по формуле (7.58) находим
~(1,2) __ЗЛ + У _ З р + 1 |
З р + 1 . |
П 70. |
где Та |
= |
наработка до отказа одного элемента. |
Так |
как значения коэффициента р для реальных элементов СЭС |
и судового электрооборудования весьма малы (порядка 0,005 —• 0,05), корни (7.32) и (7.34) существенно отличаются друг от друга. Можно показать, что
i a - > — . |
(7.72) |
Даже для рассмотренного в § 25 численного примера с завышенным
р = 0,2 |
имеем |
|
|
|
|
|
|
а 2 |
_ |
—0,015485 |
30 > |
5; |
|
|
ах |
~ |
—0,000515 |
|
||
|
|
|
|
|||
|
1 L - - ° ' 0 1 3 7 |
- 45 4 Ъ 5 |
|
|||
|
Рх |
_ |
-0,0003 - |
4 Ь ' 4 > D " |
|
|
Поэтому |
вместо точных |
значений |
функций надежности |
(7.31) и |
||
(7.33) можно использовать предельно простую зависимость |
|
|||||
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
R(t)**e |
f l |
|
(7.73) |
и вычислять вероятность £ 1 | 2 (t) по формуле |
|
|
||||
|
tfli8(Q~exp(- |
t' Л |
, |
(7.74) |
||
|
|
|
|
J 1 |
|
|
а вероятность /?3i 4 (t) — по формуле |
|
|
||||
|
Я , . 4 ( 9 ~ е х р ^ - = | Ц . |
(7.75) |
Действительно, при указанном выше соотношении корней (7.72)
будем иметь |
|
z. «=* Z l 4 , |
(7.76) |
208
Основываясь на малости р, можно также заменить еще более гро моздкую (но точную) формулу (7.56) одной эквивалентной экспонентой (7.73), в которой параметр Тг следует вычислять по точной формуле (7.60) или по приближенной формуле (7.66).
Таким образом, придя к выводу о целесообразности и необхо димости поиска приближенных решений для оценки надежности восстанавливаемых СЭС, следует определить и способ получения таких решений. Принципиально возможны два противоположных направления:
1) получение точных решений с последующим их упрощением;
2) поиск сразу приближенных решений с последующей проверкой их более мощными средствами.
Первое направление в настоящее время является доминирующим. Его преимущество заключается в том, что, имея точное решение в общем виде, всегда можно получить и достаточно точную оценку совершаемой погрешности в аналитической форме. Однако для слож ных систем, к которым относится СЭС, найти точное решение в общем виде весьма затруднительно, а подчас и невозможно.
Рассмотрим более подробно второе направление, ориентирующее на разработку приближенной методики оценки надежности СЭС, минуя точное решение. Заметим, что основные затруднения при этом обусловлены мостиковой структурой СЭС, достаточно большой избы точностью (резервированием) системы и разнотипностью резерви рованных элементов.
Прежде всего для исследуемой системы необходимо составить условия ее работоспособности, выраженные через конъюнкцию
отрицаний всех минимальных сечений отказов типа (6.39): |
|
Ус (xi> хъ |
(7.79) |
Затем следует несколько упростить ФАЛ (7.79) с помощью опе рации вынесения за скобки одинаковых членов в некоторых конъюнк циях. При вынесении за скобки общих аргументов необходимо со хранить конъюнктивную форму записи функции ус. Иначе говоря, при этом преобразовании ФАЛ следует от конъюнкции элементарных дизъюнкций (5/) перейти к конъюнкции некоторых ДНФ (3t), кото рые будем называть звеньями схемы ненадежности системы:
|
|
|
" ' |
г |
|
Ус (хи |
хт) |
— &.S] = |
&3( |
(7.80) |
|
хъ • • • > |
л |
=i |
i=i |
||
|
|
|
|
||
где /' — число таких |
звеньев (/' |
|
п). |
|
|
14 И . А . Р я б и н н н |
209 |
Последовательно-параллельную структурную схему, соответ-
г
ствующую функции & 3,-, назовем схемой ненадежности системы.
Отличительной особенностью схемы ненадежности системы яв ляется последовательное соединение звеньев, составленных из всевозможных минимальных наборов элементов, одновременный отказ которых приводит к отказу всей системы в целом. При этом структура самого звена представляет параллельное соединение цепей, состоящих из строго последовательно соединенных элементов-
Функция ус (xv . . ., хт) в форме (7.80) является, как правило, повторной ФАЛ, и для точного решения задачи без учета восстанов ления необходимо было бы воспользоваться одним из методов рас чета, рассмотренных в гл. 6. Однако для нас сейчас важна не точ ность решения задачи, а ее возможное упрощение (даже в ущерб точности) с целью учета восстановления элементов СЭС.
Пренебрегая зависимостью отказов звеньев схемы ненадежности (из-за повторное™ ФАЛ), можно определить вероятность ее безот казной работы Rc, н по формуле
г |
|
|
/?с.„ = П/?э . , |
(7.81) |
|
i=i |
' |
|
где R3[ — вероятность безотказной |
работы звена |
Зг |
Расчет надежности СЭС по формуле (7.81) несколько занижает вероятность исправной работы систем по сравнению с точным зна чением этой вероятности, и ошибка расчета, таким образом, идет в запас надежности.
Пример 25. Преобразуем условия работоспособности системы (6.41), изображенной на рис. 43, к виду (7.80):
Ус {хъ • • • i xs) — Х7 |
хх |
Х3 |
хъ |
|
х 1 |
3£о |
|
х% х± х2 |
х^ х$ xi |
хе |
хв |
хь |
|
|
|
|
|
|
Х8 |
xs |
|
= |3Х 32 . . . |
3„|. |
|
|
(7.82) |
|
При Rx = R2 = • • • = Rs |
= 0,9 |
по формулам (7.81) |
и (7.82) имеем |
|||
б |
|
|
|
|
|
|
Дс. н = П R 3 . = 0,9 [1 - |
(1 - |
0,9) (1 - |
0,92 )]2 х |
|
X [1 - ( 1 - 0 , 9 ) (1 - 0 , 9 3 ) ] [ 1 - ( 1 - 0 , 9 ) 3 J 3 ^ 0,841.
Сравнивая этот результат с точным решением задачи (6.71)
Я ? = 2-0,94 + 2-0.96 — 5-0,9' + 2-0.98 =- 0,84453192 « 0,845
210
и с оценкой |
(см. [27, |
стр. |
313 J) |
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
Я с т 1 „ = |
П Г 1 -UQk] |
= ( l - Q 1 |
) ( l |
Q 1 Q 2 ) |
(1 |
QxQJ х |
||
|
|
/=1 |
k£ks |
|
|
|
|
|
х |
(1 - |
Q2Q3) (1 - |
QsQ,) (1 - Q 3 Q 0 |
) (1 - |
Q 4 Q 5 ) |
(1 - |
QbQ«) x |
|
|
|
x (1 — QiQoQg) (1 — QoQ5Qa) = |
|
|||||
= |
(1 — 0,1) (1 - 0,01) 7 (1 -0,001)2 = |
0,8371224 |
0,837, (7.83) |
видим, что расчет по формуле (7.81) действительно несколько зани жает фактическую надежность системы, т. е. является в некотором смысле гарантийным. С другой стороны, оценка надежности системы, получаемая по формуле (7.81), является более точной, чем нижняя оценка надежности системы, вычисляемая по формуле (7.83).
В примере 25 нам удалось достаточно точно оценить надежность иевосстанавливаемой системы, используя вероятности исправной работы звеньев схемы ненадежности. Далее задача состоит в том, чтобы получить расчетные формулы, позволяющие определять ве роятности R3. и с учетом восстановления элементов системы.
Как нетрудно заметить, функции Зр записанные в ДНФ, пред ставляют собой простые параллельные структуры, соответствующие нагруженному резервированию, а в последовательных цепях (чле нах дизъюнкции Зс) находятся, как правило, разнотипные элементы.
Указанная задача, таким образом, делится на две частные задачи:
1)по известным характеристикам безотказности и восстанавли ваемости элементов, находящихся в последовательной цепи звена, оценить соответствующие характеристики этой цепи;
2)по найденным характеристикам последовательных цепей оце нить надежность всего звена.
Эти две задачи при некоторых общепринятых допущениях можно решить с помощью теории совпадения импульсов независимых потоков.
На рис. 62 процесс функционирования каждого элемента xk (k =
— 1, 2, . . ., п) представлен в виде потока прямоугольных импуль сов, причем продолжительность исправной работы элемента постав лена в соответствие с длительностью паузы ук, а время восстановле ния — с длительностью импульса- zA.
При описании процессов в такой системе примем следующие допущения:
1)процесс восстановления элементов СЭС является стационарным;
2)процессы отказа и восстановления элементов СЭС независимы;
3)все исправные элементы находятся в режиме нагруженного резервирования, а все неисправные восстанавливаются (неограни ченное восстановление).
Совпадение двух и более импульсов будем считать состоявшимся, если их длительности перекрываются хотя бы частично (см. рис. 62). Импульс, образованный в результате перекрытия во времени задан ного числа s импульсов, будем называть импульсом совпадения.
14* |
211 |
|
Длительность такого импульса будем обозначать т„,s . На рис. 62 штриховкой показаны импульсы совпадения, образованные в ре зультате перекрытия четырех (ilui) И двух (т„.,) импульсов из п, а также импульс длительностью т„,х , который условно тоже будем считать импульсом совпадения. Через т„, „ обозначена длительность совпадающих пауз.
Процесс совпадения импульсов характеризуется только времен ными параметрами. Это позволяет форму импульсов каждого потока
1 |
п |
|
* |
|
|
|
|
|
|
t\ - |
- |
|
1 |
—-Ць |
! |
! |
. p - j i |
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
,\~ |
|
л |
|
i . r l h h |
! |
! |
' |
1 |
t |
1 |
|
|
г — и |
г - 1 |
г - т — |
|
|||
1 ГЬ |
|
|
1 • • i |
- 1 * 1 | |
! • • ! • • • ! • [ • • |
||||
|
^ — 1 |
\ |
\ |
t |
|
||||
1 |
|
|
! |
! |
1 ! |
1 ! |
" |
|
|
. |
* i |
п . |
! |
— а |
1 — i — г г и |
t |
|||
п\ |
• |
1 |
|
|
I |
I |
|
I |
! |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ii |
|
I . |
, |
, |
|
|
|
|
|
ii |
i |
i |
i |
i |
|
|
|
|
|
— Й - ^ |
ш |
|
|
т. |
t |
Рис. |
62. Графическая иллюстрация потоков прямоугольных импульсов. |
считать прямоугольной, а их амплитуду равной единице. Длитель ность TtljS импульса совпадений, образованного в результате пере крытия во времени заданного числа s импульсов независимых потоков, является всегда величиной случайной.
Может быть доказана следующая теорема.
Если в процессе совпадения участвуют импульсы п стационарных и независимых потоков, то распределение длительности импульсов потока совпадений, образованных в результате перекрытия во вре
мени |
s из п импульсов, определяется плотностью |
вероятностей |
|
|
/п ,Лт) = |
Pn,sW, |
(7-84) |
|
Ил. s |
а т |
|
где |
ц л , , — средняя частота следования импульсов совпадения; |
||
Лг, s (т ) — вероятность нахождения случайной |
величины TIUS |
||
|
в пределах импульса потока совпадений, образован |
||
|
ного в результате |
перекрытия во времени s из п |
|
|
импульсов. |
|
|
212