![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Алферов, С. А. Динамика зерноуборочного комбайна
.pdfВыражение (IV. 130) рассмотрим при следующих условиях:
е0 < |
0, |
2>0 < |
О |
при |
t = |
0 А = |
А 0; |
при |
t —>со А — 0; |
||||||
|
|
|
|
при |
1 = |
0 Л = |
Л 0; |
е0 > |
0, |
bо < |
О |
при С |
сю |
So . |
|
|
|
|
|
|
|||
е0 < |
О, |
Ь0 = |
О Л |
A 0еЕ<+ |
|
||
Последнее выражение |
для |
Л = Л (t) является ^уравнением |
огибающей кривой, часто встречающейся при механических ко
лебаниях. |
|
|
|
при |
е0 = |
0 дифференциальное |
уравнение |
||||||
|
В частном случае |
||||||||||||
(IV. 129) |
будет |
dA |
|
или после |
|
1 |
t + С, |
||||||
-£-£2 — dt |
решения---- = |
||||||||||||
|
С = |
|
|
М 2 |
|
|
|
|
|
М |
|
|
|
где |
|
. |
Тогда |
амплитуда |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
А = --------!—г-. |
|
|
(IV.I31) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ь*‘ — г |
|
|
|
||
t - |
Выражение (IV. 131) дает при 6о < 0 и 1 = О Л = |
Л 0, а при |
|||||||||||
оо |
Л —>0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
,, |
||
|
Изменение частоты со для процесса RS |
(рис. 59, а) видно на |
|||||||||||
рис. 59, в. |
Полагая |
со ^ |
а>0 |
|
d — |
а А = |
Л 0ае+ при |
= d0, |
|||||
получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ф = |
J[ (со0 + |
б0А0еНр*) dt |
или ф = a>0t + |
&ср ее+ |
+ |
С. |
||||||
|
Пусть при / = |
|
|
|
|
|
|
d А |
|
|
|||
|
0 ф = фо, тогда С = ф0----- — . В этом слу- |
||||||||||||
чае |
переходный |
процесс |
|
|
|
|
ео |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
X (0 = |
Л0*V |
sin ( coot |
+ |
^ |
еЕ°р* + |
Фо - ^ |
• |
|
Для нелинейной САР на рис. 58, б показан переходный про цесс X (0 при следующих исходных данных, соответствующих
линии R S : кл^ 0,8; ф0 = |
^ ; |
е0 = |
+0,5 Нсек; |
Ь0 = |
—0,37 |
1 /сек; |
|
= 6; со о — 0,5 |
Мсек; |
d0 = |
—0,087 Мсек и |
еСр «=« —0,7 |
Мсек. |
||
Примерный вид |
аналитического |
выражения |
х (t) |
следующий: |
________ 0,5 •бе- 0 ’5^
Х'~ 0 , 5 — 0,37-6(1— е°'50 Х
X sin (^0,5t— - ’-gy— (1 — e°’7t) + |
• |
(IV. 132) |
Из процесса x (t) на рис. 58, б видна необходимость уменьше ния коэффициента усиления до kA^ 0,75.
§ 17. ИНВАРИАНТНОСТЬ ВЫХОДНЫХ КООРДИНАТ ДИНАМИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ КОМБАЙНА
Комбайн является объектом многосвязного регулирования, связь между регулируемыми величинами Атх, х, и, у , 2 которого обусловлена его конструктивными и технологическими свойствами. Найдем для динамической системы комбайна аналитические вы ражения выходных координат х, и, у, z, когда связь между ре-
Рис. 60. Схемы динамических систем комбайна:
а — без САР; б — с САР постоянства подачи |
хлебной массы; |
І — жатка; 2~динамическая система комбайна; |
3 — регулятор |
гулируемыми величинами осуществляется через объект и через внешнюю нагрузку F (t). На рис. 60, а и б даны две динамические системы комбайна СК-4 без САР и с САР постоянства подачи.
Динамическая система комбайна для осуществления опти мального технологического процесса обмолота и сепарации про дукта должна обеспечить инвариантность с точностью до е вы ходных координат X, и, у, z при внешних возмущениях F (t), îyy fz> действующих на регулируемый объект;'
Согласно рис. 60, а при работе комбайна без САР величина Дт в операторной форме будет
|
|
|
Ат = — k[y + F (р), |
|
(IV. 133) |
|||
где ki — коэффициент |
пропорциональности; |
k\ = k\C |
[здесь |
|||||
кг — коэффициент |
из |
уравнения |
(IV.43); |
С — коэффициент, |
||||
использующийся при выводе уравнения (IV.54)]. |
0 имеем |
|||||||
Согласно уравнению |
(IV.20) при |
івар — 0 и fu — fz = |
||||||
|
|
|
У = |
Wyx(p) fx -f Wyu(p) fu. |
|
|
||
Считая, |
что |
fx — Amk,ß~Xop и fu = Amku e~x°p, где x0 = xt + |
||||||
-f- x2, выражение |
(IV. 133) |
напишем |
так: |
|
|
|||
|
|
|
______________ FiP)_______________ |
|
||||
|
Am — 1+ e - ^ k l’ [Wy x (p)kg + Wuu(p)ku] |
(IV.134) |
||||||
Так как величины Wyx (р) и Wyu (р) весьма |
малы, то можно |
|||||||
принять, |
что |
Ат |
F (р), |
а |
|
|
|
F(p)kxe~x°p и fu^ F ( p ) kue~~x'>p.
Согласно уравнениям (IV.20) и (IV.21) изображение выход
ной координаты X в этом случае |
при f y |
= f z |
= 0 запишем так: |
|||
X « |
Wxx(p) F (р) k ^ |
x«p + |
Wxu (p) F (p) kj>-x°p. |
(IV. 135) |
||
Как видно |
из выражения |
(IV. 135), |
при |
F (t) ф 0 |
значение |
выходной координаты х определяется свойствами самого объекта и величиной F (t) и может сильно отличаться от нуля. Таким обра зом, выходные координаты комбайна без регулятора зависят от внешних возмущений.
Рассмотрим работу комбайна с «условным» регулятором по стоянства кинематического режима, который включен как регу лятор подачи (см. рис. 60, б). Пусть уравнение «условного» ре
гулятора в операторной форме имеет вид |
|
||
# (р) hap = brnkp e-^p + |
Фр (р) ф (p), |
(IV. 136) |
|
где R (р) — собственный оператор регулятора, |
на вид которого |
||
не наложены |
ограничения; |
|
|
kp — коэффициент |
усиления |
регулятора; |
|
ф (р) — изображение воздействия управления на регулятор; |
|||
Фр (р) — оператор управляющего |
воздействия. |
При работе с регулятором величина Атх согласно зависи
мости (IV.70) будет |
|
Атх = Ф (p) F (p), |
(IV. 137) |
где Ф (р) — передаточная функция замкнутой САР для координаты
Атх,
где W 1 ( p ) = k xe ~ T'P по зависимости (IV.71);
w n(P) = -RjfîWyhap(p)C п0 зависимости |
(IV.72). |
|||
Тогда |
|
|
|
|
Ф(р) |
|
Ѵ _т,р |
|
|
|
|
|
|
|
1-j- k xe - Т і P . |
|
|
||
|
|
Rip) |
вар |
|
Amx — ■ |
V |
TlPf(p) |
|
|
|
|
|
|
|
+ k^ |
x,PRjF)wy |
^ |
c |
|
При i)5 (p) = 0 получаем |
выражения |
для |
ieap , fx, fu: |
|
^ap ~ |
* i V |
~ T ‘p F (P) |
|
(IV. 139) |
|
|
|
^^ P^ r ^ y i ^ i P ) C \ R ( p )
R i P ) |
вар |
|
|
fx = kx à m xe - x *P = |
k x k xe X ° P |
F (p) |
(IV.140) |
|
|
||
Ѵ - Т‘ртгт~^yi_ (P)C |
|
||
|
R i P ) |
вар |
» |
|
|
|
|
fu = K bmxe^x*p = |
kukie~ x°P F (p) |
(IV. 141) |
|
|
|
||
!■+ V ~ T l P i TT^wyi___ip)'c |
|
||
|
RiP) |
вар |
|
Система уравнений для динамической модели комбайна СК-4 с учетом уравнения регулятора кинематического режима будет
иметь вид, аналогичный |
зависимости |
(IV. 16), но значения вели |
||||
чин івар, fx, fu в |
нее |
необходимо |
подставлять из |
выражений |
||
(IV. 139)—(IV. 141). |
Если |
полагать, |
что |
главные |
возмущения |
|
fx — tu = 0 при F (t) Ф 0, |
то регулятор |
обеспечит |
постоянство |
подачи, т. е. Д/лт = 0, и, следовательно, инвариантность выход
ных координат X, |
и с точностью до е, связанной лишь с тем, что |
||||||
Івар Ф 0- |
При |
t — оо lim F (t) = Fcm ф 0 |
и обеспечение усло |
||||
вия |
fx = |
fu = 0 |
возможно лишь |
при |
операторе |
регулятора |
|
R ( р ) |
= р г ( р ) , |
что указывает на |
необходимость |
астатического |
регулятора постоянства подачи. При этом, как видно из выра жения (IV. 139), івар ф 0. Таким образом, астатический регулятор постоянства подачи, включаемый в динамическую систему ком байна, является также стабилизатором кинематического режима его рабочих органов.
Рассмотрим влияние различных корректирующих и обратных связей на динамическую систему комбайна при работе его с ли нейным астатическим регулятором постоянства подачи хлебной массы при учете реальных запаздываний.
Динамическая система с |
воздействием по параметру Ат х |
|
и производной от него (рис. 61, а ) . Пусть на рис. 61, а |
величина |
|
Ду = AmT + &ôpAmT |
или Ау = AmT(l -|- k 0p), |
(IV. 142) |
W P = W -
Рис. |
61. Схема динамической системы комбайна с |
САР постоянства |
подачи: |
а — с |
воздействием по производной от Дтх\ б — с |
жесткой обратной |
связью, |
охватывающей интегрирующее звено; в — с жесткой |
обратной связью |
по ско |
|
|
рости До |
|
|
Тогда передаточная функция замкнутой системы для Атх от воздействия F (t) в операторной форме будет
|
|
Фт' (Р) = |
Wi (р ) |
’ |
(IV. 143) |
|
|
|
1+ WI (р) Гц (р) |
||||
где |
|
W{ (р) = k1e~x'p\ |
, |
(IV. 144) |
||
|
|
|||||
|
11!' „ W |
° ( l + ^ ) f a - (7-,p+ l H ^ + , ) r ,P • |
<IV145> |
|||
После подстановки значений W1(р) и Wn (р) в |
выражение |
|||||
(IV. 143) |
получим |
у - т-Р(Г2р + 1 ) ( Г 4р + 1 ) Г 3р |
|
|
||
|
Фт'(р) = |
(IV. 146) |
||||
|
( ^ 2 Р + 1 ) ф 4 |
4 ' 1) Тгр ф к 0е XtP( 1 + k0P) |
||||
|
|
|
|
|||
Найдем возможную статическую ошибку Атст, считая, что |
||||||
Атст = |
Фт’ (0) Fcm [см. анализ выражения |
(IV.74)]. |
Так |
как |
||
в данном случае |
согласно выражению (IV. 146) ■Фт- (0) = 0, |
то |
||||
Arncm = |
0 при Fcm ф 0, т. е. статическая ошибка в САР с воздей |
ствием по параметру Атх и его производной равна нулю. Для определения влияния воздействия по производной на устойчи вость данной САР рассмотрим характеристическое уравнение этой системы, являющееся знаменателем выражения (IV. 146). После некоторых преобразований характеристическое уравнение будет
Т{Г{Гф? ф (Т-ЛТ4 -f T2T3)p2+ T 3p + kok'ope-x'p + koe-x'p = 0. (IV. 147)
Учитывая |
разложение |
е~х по формуле |
(IV.58), |
получим |
|||||
после преобразований выражения (IV. 147) и |
отбрасывания чле |
||||||||
нов ряда со степенью выше третьей следующее выражение: |
|||||||||
|
|
|
|
|
k т* |
|
Т-фТ2ф Т 4) |
|
|
|
2 |
3 |
Т |
4 |
Rox |
k0k0-gj- ) P3 + |
|
||
|
Т Г |
|
|
3! |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ьт2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
Roxl |
|
■kgkßXl Р ф (Тг — k0x\ -)- k0k0) р ф k0 — 0. |
(IV. 148) |
|||||
2! |
|
Согласно теореме Безу для устойчивой системы все коэффи
циенты при р в формуле |
|
(IV. 148) должны быть положительные: |
|||||
Т*Т3Т4— |
кФ |
|
|
|
-2 |
0; |
Ts (Т2ф Т , ) ф |
оЧ |
1 |
koko — I > |
|||||
|
3! |
" ° |
0 |
2! |
|
|
|
4--- КТ----- k0k0X\ |
|
> |
0; |
(Ts - |
k0xx+ kok0) > 0. (IV. 149) |
||
На основании |
выражений |
(IV. 149) |
получаем соответствую |
щие допустимые значения общего коэффициента усиления k0:
*0< — г- - з7Ч ; \ < |
Гз(-Га+7) -; k0< — |
(ІѴЛ50> |
|
3 _ |
k’ — |
ті — К |
|
Ѵ г |
|
||
31 |
0 2! |
|
При этом нужно учесть, что k0 >■ 0. Как видно из этих выражений, значения коэффициента усиления k0 для линейной САР с введенной производной значительно больше, чем значения k0, полученные ранее для обычной линейной САР [см. стр. 183].
Следовательно, введение производной позволяет повысить коэффициент усиления k0 при той же устойчивости или повысить устойчивость при том же коэффициенте k0 и является радикаль ным средством стабилизации системы. Однако это возможно,
если величина ko является оптимальной.
Оптимум коэффициента k0 найдем исходя из следующего усло вия: устойчивость САР при введении производной должна быть не хуже, чем устойчивость обычной САР, но без запаздывания.
Это условие накладывает на коэффициенты |
характеристического |
|
уравнения (IV. 148) следующие ограничения: |
||
если ----- + k0k0- р ^ ( |
то |
|
|
|
|
кт\ |
то |
(IV.151) |
если -jj----- kokox i ^ 0 , |
||
если Тъ— k0i\ + k0k0>> 0, |
ТО ^ - |
+ Ä0 > T i . |
|
К0 |
|
Введение производной в САР с коэффициентом k0, выбранным по выражениям (IV. 151), позволяет практически компенсировать недостатки в устойчивости системы, связанные с запаздыванием т ь
Для выбора оптимальных значений k0 можно задать и другие условия.
Динамическая система с жесткой обратной связью, охватываю щей интегрирующее звено линейной САР (рис. 61,6). Пусть на рис. 61, б величина
|
|
|
Ay = A h ~ k 0As. |
(IV. 152) |
||||
Уравнение звена 5, |
охваченного обратной связью, |
|
||||||
или |
' |
^ |
T 3pAs = |
k4Ay, |
|
|||
Г3р As = k4 (Ah — |
14As)] |
(IV. 153) |
||||||
|
|
|||||||
a передаточная |
функция |
этого |
звена |
|
|
|||
|
|
WAs(p) = |
К |
|
(IV. 154) |
|||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
ТзР+ ^4 |
|
|
||
Передаточная |
функция |
замкнутой |
системы для |
параметра |
Апгх от воздействия F (t) в соответствии с выражениями, анало гичными (IV. 143) и (IV. 146), будет
1е - ^ ( Т 2р + 1 ) ( Т 3р + к ^ 0) ( Г 4р + і )
(Т2р + 1) (7у> + Л4*«) (7 > + 1) + к0е - ^ Р * 1
Статическая ошибка для этой системы
— ФщAs (0) Fст,
ИЛИ
Атст = |
+■0 при Fcm + 0. |
(IV. 156) |
КЩ>+ ко
Как видно из рис. 61, б, оператор регулятора для этой системы имеет вид
R (р) = (Т2р + 1) (Тйр + h kl),
т. е. регулятор этот статический, не обеспечивающий инвариант ности выходных координат. Как видно из выражения (IV. 156), статическая ошибка системы возрастает с увеличением коэффи
циента kl и стремится в пределе к постоянному значению
^nîmax k^Fcm.
Динамическая система с линейной САР и жесткой обратной связью по скорости Аѵ (рис. 61, в). Пусть на рис. 61, в вели
чина Ау = A h— kl Аѵ. Передаточная функция этой замкнутой системы для выходной координаты Апгх от воздействия F (t) в соответствии с выражениями, аналогичными (IV. 143) и (IV. 146), будет
ф |
/ ч_ V |
ТіР ( Т 2Р + |
1) [(7У> + |
1)^3Р + к 4к5кбк о ] |
(IV. 157) |
|
mÄoW“ [ ( V + l J T a P + ^ W " ] |
{ T 2P + l ) + k 0e ^ e |
|||
|
|
||||
Статическая ошибка в этом случае |
|
|
|||
|
|
Atncm = |
kl K Fcm |
|
(IV. 158) |
|
|
К + к\к2кг |
|||
а А/72шах |
k]Fст. |
|
|
||
также |
является |
статическим. |
|
||
Данный регулятор |
|
Введение обратных связей kso и kv0 повышает устойчивость САР
за счет обеспечения положительных значений коэффициентов при р в первой степени соответствующих характеристических урав нений.
Введение обратных связей и производных в современных гидромеханических регуляторах подачи весьма осложнено кон структивными особенностями их выполнения.
САР постоянства качества технологического процесса. При зна чительных изменениях физико-механических свойств хлебной массы во время уборки иногда важно обеспечить не постоянство подачи, а непрерывный выбор и проверку ее значения для под держания постоянства какого-либо зависящего от нее параметра, например качества обмолота. При работе комбайна с такой САР используется чувствительность ее к колебанию свойств хлебной
массы из-за изменения, например, угловых скоростей важнейших рабочих органов. При этом считается, что регулируемая функция
качества, |
зависящая |
от |
ряда |
параметров x L(і = 1, 2, . . ., ri), |
известна: |
К = f {xlt |
х 2, |
. . ., |
хп). |
Такая |
постановка вопроса при создании САР качества позво |
ляет избежать использования специальных датчиков для измере ния непосредственно показателей качества технологического про цесса (например, датчика потерь свободным зерном за молотилкой) и наметить реальные пути создания более совершенных самона страивающихся систем на основе контроля и регулирования ис ходных параметров xL(і = 1, 2, . . ., п).
Рис. 62. Статическая Характеристика барабана комбайна СК-4 ы = / (т) и функция качества сепарации барабана К = 1 (т, ш)
Рассмотрим статические характеристики со — f (т) на рис. 62, а для молотильного барабана комбайна СК-4, построенные на осно вании тяговых характеристик комбайна, приведенных в гл. I. Кривые 1, 2 на рис. 62, а соответствуют работе комбайна в усло виях южной степной зоны СССР, а кривые 3, 4, 5 — в более труд ных условиях центральной и северо-западной зон СССР. Отклоне ния оптимальной подачи на величину + Д т , например, для кри вой 5 могут привести к полному забиванию молотильного бара бана. В связи с этим, очевидно, необходимо в условиях южной и северо-западной зон работать с различными оптимальными пода чами хлебной массы топт. Как видно из рис. 62, а, в условиях
южной степной зоны |
поддержание |
топт — const обеспечивает |
|
со |
const и вариации |
кривых со = |
/ (т) при изменении свойств |
продукта ложатся весьма компактно, а в условиях северо-западной зоны вследствие большого разброса кривых со = f (т) оптималь ную подачу необходимо все время менять, стремясь иметь ее
такой, |
чтобы точки |
пересечения линий ® = |
/ (т) |
н т — топт |
||
были |
в пределах |
ых х —comln. |
Северо-Запада |
СССР |
желательно |
|
Следовательно, |
в |
условиях |
использовать систему экстремального регулирования (СЭР), ко-
218
торая бы обеспечивала максимально возможную подачу при сохра нении определенного качества технологического процесса и угло вой скорости рабочего органа со ^ (omln. Учитывая структурную сложность СЭР для мобильных зерноуборочных машин, ее можно заменить самонастраивающейся САР, близкой по функциониро ванию к СЭР.
Рассмотрим такую САР для поддержания постоянства качества К = f (т , и), например процесса сепарации зерна на деке моло тильного устройства, где параметры ш и а характеризуют соответ ственно подачу хлебной массы и угловую скорость молотильного барабана. Функция качества К = / (m, м) представлена на рис. 62, б в виде гладкой поверхности. Отрезок, проведенный из
точки М? на этой поверхности перпендикулярно плоскости /п0о> в точку М х (топт\ со х), пропорционален величине К • Изменение качества процесса АА при небольших вариациях т и со будет
|
АК = ж |
Ат+ ж А‘>- |
<ІѴ-159> |
|
Заменив |
= Ьх и |
|
= Ь2, получим |
|
|
АК = ЬхАт + Ь2Дсо. |
(IV. 160) |
||
Поддерживая АК = const |
или А/С = 0, можно |
осуществить |
||
постоянство качества выполняемого процесса, т. е. |
К = const. |
|||
При работе комбайна с |
САР постоянства качества в южной |
|||
степной зоне |
Асо ^ 0 (см. |
рис. 62, а), поэтому из |
выражения |
|
(IV. 160) А/С |
ЬхАт. При А/С —>0 имеем Ат —* 0, т. е. астатиче |
ская САР для параметра К будет таковой и для параметра т. Пусть при работе комбайна с астатической САР качества в усло виях северо-западной зоны (рис. 62, б) при т = топт и ю = со х
качество процесса /Сі характеризуется точкой М? на поверх ности /С, а на плоскости /пОш этому режиму соответствует точка М 1
(рис. 63, |
а). Для |
точки |
М х имеем |
|
|
|
|
|
|
Кг = f(m onm, (ох). |
(IV. 161) |
Пусть |
в |
точке М (рис. 63, а) качество процесса было К = |
|||
— f (топт, |
ах.х)> |
тогда |
изменение качества при |
переходе из |
|
точки М в |
точку |
М х будет |
|
||
|
|
|
АКХ = К — К г ** Ьг А©!, |
(IV.162) |
|
где Ао»! = |
со* х‘ — Wj. |
|
|
Предположим, что в связи с изменением свойств продукта тех
нологический режим характеризуется не точкой |
М х (топт, со х), |
||
а точкой М 2 (топт, ®2), |
в которой /С2 = |
/ (топт, со2). Изменение |
|
качества А/С2 в точке |
М 2 будет |
|
|
АА2 = К — /С* |
А(о2. |
(IV. 163} |
2 19